Kraanikatla 210 skemaatiline diagramm.Ükskordsete katlasõlmede käivitamine

Am-i muutmine 1,12-lt 1,26-le toob kaasa teise kütusegrupi puhul languse 2,5-lt 1,5%-le. Seetõttu on põlemiskambri töökindluse suurendamiseks vaja ahju väljalaskeava juures hoida õhku üle 1,2.

Laual. 1-3 ahju mahu ja jahvatuspeenuse termilise pinge muutuste vahemikus /? 90 (joon. 6-9, c, d), nende mõju väärtusele ei leitud. Samuti ei olnud võimalik tuvastada sekundaarõhu ja tolmu-õhu segu kiiruste suhte mõju nende muutuste uuritud vahemikus ahju töö efektiivsusele. Kuid väliskanalit läbiva õhuvoolu vähenemisega (vähendatud koormuste korral) ja vastavalt sisemise kanali õhuhulga suurenemisega (konstantsel voolul läbi põleti) räbu väljund paraneb. Räbu joad muutuvad õhemaks ja nende arv suureneb.

Tolmu ja õhu ühtlase jaotusega. põletite ahju väljalaskeava juures ja temperatuuril > 1,15 ei esine keemilist allapõletust.

Aurugeneraatori brutoefektiivsus kivisöe põletamisel (1/g "14%) ja nimikoormusel ulatub 90,6% -ni".

Töös saadi sarnased tulemused, mis kinnitavad, et aurugeneraator TPP-210A töötab säästlikult ja töökindlalt ka AS-i põletamisel (1/g = 3,5%; 0tk = 22,2 MJ/kg;

Üleliigse õhuga ahjus = 1,26h-1,28, jahvatusaste /?9o = ----6-^8%, koormusvahemikus D< = 0,7-^ 1,0£)н величина потери тепла с механическим недожогом достигает 3%. Максимальный к. п. д. брутто парогенератора при номинальной нагрузке составляет 89,5%.

Töös esitatakse andmed, mis näitavad, et antratsiidi põletamisel TPP-210A aurugeneraatori põlemiskambris suureneb mehaanilise allapõlemise väärtus.<74 в условиях эксплуатации примерно в 1,5 ниже, чем при работе котлов ТПП-110 и ТПП-210 с двухъярусным расположе­нием вихревых горелок мощностью 35 МВт.

Läbiviidud uuringud, aga ka aurugeneraatori TPP-210A pikaajaline piloottöö näitasid, et koormuse muutuste vahemikus 0,65 kuni nimiväärtuseni töötab põlemiskamber ökonoomselt ja stabiilselt, ilma tolmu eraldamiseta ja piiranguteta. vedela räbu eemaldamise režiim.

Tolmu-gaasipõletiga aurugeneraatori kampaania (enne kapitaalremonti) kestus ilma nende remondita oli 14545 tundi. Samas oli põletite seisukord rahuldav; telliskivide ambluste põlemine, gaasitorude ja düüside kõverdumine on ebaoluline.

Põlemiskambrit seiskamiste ajal kontrollides ei täheldatud koldele räbu kogunemist ja järelpõlemiskambri seinte räbu. Kogu naastrihm oli kaetud sileda läikiva räbukilega. Samuti ei täheldatud konvektiivsete küttepindade triivi.

Ühe põleti või kahe keskmise põleti väljalülitamine ei vähenda süüte stabiilsust, ei mõjuta vedela tuha eemaldamise režiimi ega too kaasa LRC ja TRC temperatuurirežiimi rikkumist.

Allapanu KUI ENERGIARESURSS. Teeme kohe reservatsiooni, et loodusliku (ilma allapanuta) sõnniku kasutamine energiavajaduse katmiseks on allapanu sõnnikuga võrreldes nii kapitali kui ka töökorras ...

KANASÕNNIKU KASUTAMISE KOMPLEKSNE MEETOD ORGANOMINERAALVÄETISTE JA PÕLEVGAASIDE, TERMAAL- JA ELEKTRIENERGIA SAAMISEGA Sõnnik on tugev pinnase, vee ja õhubasseinide reostaja. Samal ajal prügi…

Kahekümnenda sajandi keskel kulges soojuselektrijaamade areng elektriseadmete ühikuvõimsuse ja kasuteguri suurendamise teed. Samal ajal, 1950. aastatel hakati NSV Liidus ehitama soojuselektrijaamu võimsusega 100, 150 ja 200 MW ning 60ndatel hakati ehitama elektrijaamu võimsusega 300, 500 ja 800 MW. töötamine elektrijaamades. Samuti võeti kasutusele üks jõuallikas võimsusega 1200 MW. Nendesse seadmetesse on paigaldatud ülekriitiliste auruparameetrite katlad.

Katelde ülemineku ülekriitilistele auruparameetritele tingis majanduslik teostatavus, mille määras optimaalne kütusesäästu tasakaal tänu soojusefektiivsuse suurenemisele. tsüklit ning seadmete ja töökulude suurenemist. Keeldumise trummelkatelde kasutamisest võimsates seadmetes alakriitiliste auruparameetrite jaoks määras katla maksumuse märkimisväärne tõus trumli massi suurenemise tõttu, mis 500 MW ühikuga katla puhul ulatus 200 tonnini. baaskoormus ei ületa 400 MW. Sellega seoses otsustati suure võimsusega plokkide loomisel üle minna ühekordsetele ülekriitilistele survekateldele.

Esimesed läbilaskekatlad 300 MW jõuallikatele mudelid TPP-110 ja PK-39 ning katlad 800 MW jõuallikatele mudelid TPP-200, TPP-200-1 valmistati 1960. aastate alguses. Need tehti kahes osas. Aurukatlad TPP-110 ja PK-39 valmistati asümmeetrilise küttepindade paigutusega igas korpuses (monoplokk).

Katlas TPP-110 asub primaarülekuumendi põhiosa ühes hoones, ülejäänu teises hoones

osa sellest ülekuumendist ja kogu vahepealse ülekuumendi küttepind. Sellise ülekuumutite paigutuse korral juhitakse auru temperatuuri kõigis neist, muutes toitevee-kütuse suhet. Lisaks juhitakse gaasi-auru soojusvahetis auru vahepealset temperatuuri.

Soojuskoormuse ümberjaotumine anumate vahel, mis tekib aurutemperatuuri reguleerimisel, on ebasoovitav, kuna antratsiidipuru ja muud tüüpi madala reaktsiooniga kütuse põletamisel kuuma õhu temperatuur langeb, mis toob kaasa tõusu. kütuse alapõlemisest tingitud soojuskadudes.

T-kujulise skeemi järgi valmistatud topeltkassetiga aurukatla mudelis PK-39 paiknevad primaar- ja vaheülekuumendid neljas korpuse konvektiivvõllis katla vertikaaltelje suhtes asümmeetriliselt. Põlemisproduktide koguse muutumisega iga korpuse paremas ja vasakpoolses konvektiivvõllis jaotatakse primaarse ja vahepealse ülekuumendi soojusneeldumine ümber, mis põhjustab auru temperatuuri muutumise. Mudelite TPP-200, TPP-200-1 sümmeetriliste korpustega kahekorpuselises aurukatlas on iga korpuse konvektsioonivõllid jagatud vertikaalsete vaheseintega kolmeks osaks. Konvektiivšahti keskossa on paigutatud veesäästuseadme paketid, kahes äärmises - kõrgsurvekonvektiivülekuumendi ja vahepealse pakid.

TPP-110 katelde kasutuskogemus kinnitas võimalust reguleerida primaar- ja vaheauru temperatuuri, muutes igas hoones "söötvee-kütuse" suhet. Samal ajal täheldati nende katelde töötamise ajal nende hädaseiskamiste arvu suurenemist. Katelde töö muutus palju keerulisemaks. Sarnast pilti täheldati ka katla PK-39 piloottöö ajal.

Seejärel toodeti nende katelde asemel kahekordse korpusega agregaate, kuid küttepindade sümmeetrilise paigutusega korpustes - topeltplokid (TPP-210, TPP-210A, TGMP-114, PK-41, PK-49, P -50).

Küttepindade sümmeetrilise paigutusega kahekihiliste katelde kasutamine suurendab jõuallika töökindlust. Ühe hoone hädaseiskamise korral saab toiteplokk töötada teisel hoonel vähendatud koormusega. Ühe korpusega töötamine on aga vähem ökonoomne. Kahe kestaga katelde puudused hõlmavad ka torustiku keerukust, suurt hulka liitmike ja suurenenud kulusid.

Ülekriitilise survekateldega jõuseadmete töökogemus on näidanud, et ühe anumaga agregaatide kasutustegur ei ole madalam kui kahega. Lisaks on auru-veeliitmike ja automaatjuhtimisseadmete arvu vähenemise tõttu lihtsustatud ühekorpusliste kateldega jõuallikate hooldus. Need asjaolud viisid üleminekuni ühekihiliste ülekriitiliste survekatelde tootmisele.

Aurukatel TPP-312A auruvõimsusega 1000 t/h (joonis 2.13) on mõeldud töötama kivisöel 300 MW turbiiniga agregaadis. See toodab ülekuumendatud auru rõhuga 25 MPa ja temperatuuril 545 °C ning sellel on tõhusus. 92%. Boiler - ühekorpuseline, soojendusega, U-kujuline paigutus avatud prismaatilise põlemiskambriga. Ekraanid jagunevad põlemiskambri kõrguse järgi neljaks osaks: alumine kiirgusosa, keskmine, mis koosneb kahest osast, ja ülemine kiirgusosa. Põlemiskambri alumine osa on varjestatud karborundiga kaetud torudega. Räbu eemaldamine - vedel. Põlemiskambri väljalaskeava juures on ekraani ülekuumendi, konvektiivvõllis kõrg- ja madalrõhu konvektiivülekuumendid. Kõrgsurveauru temperatuuri reguleeritakse toitevee sissepritsega ja madala rõhuga auru auru-auru soojusvahetiga. Õhkküte toimub regeneratiivsetes õhusoojendites.

Välja on töötatud ja töös on järgmised ühe korpusega ülekriitilised survekatlad: kivisüsi TPP-312, P-57, P-67, gaasiõli TGMP-314, TGMP324, TGMP-344, TGMP-204, TGMP-1204 . 2007. aastal valmistas TKZ Krasnõi Kotelštšik Bar TPP (India) jõuseadmete jaoks katlaid TPP-660 auruvõimsusega 2225 t/h ja aururõhuga väljundis 25 MPa. Katelde kasutusiga on 50 aastat.

Madalmaade Hemwegi soojuselektrijaama viimasel jõuallikal (vt punkt 4) Bensoni tehnoloogia kohane kahekäiguline aurukatel (joonis 2.14) auruvõimsusega täiskoormusel 1980 t/h, mille projekteeris Mitsui Babcock Energy, mis on mõeldud töötama kivisöel, on paigaldatud (peamise kütuseliigina) ja gaas 680 MW turbiiniga plokki.

See ülekriitilise rõhuga kiirgav ühekordselt töötav katel toodab auru rõhul 26 MPa ja temperatuuril 540/568 °C.

See töötab modifitseeritud libiseva rõhu režiimis, kus turbiini sisselaskerõhk on reguleeritud tasemele, mis muutub koos jõuallika koormusega.

Katel on varustatud kolme sissepritsega ülekuumendiga ülekuumendiga ja kahe järelkuumutiga (kuigi see on üks kuumutustsükkel). Ökonaiser on ribilise pinnaga torude horisontaalne mähis. Esmane ülekuumendi on paigutatud ühe horisontaalse ja ühe vertikaalse ploki kujul. Sekundaarne ekraaniülekuumendi on riputatud üheahelaline plokk ja ülekuumendi viimane etapp on samuti valmistatud üheahelalise rippploki kujul. Kuuma auru temperatuur katla väljalaskeava juures on 540°C. Katla järelsoojendussüsteem on kaheastmeline - esmane ja viimane. Esmane etapp sisaldab kahte horisontaalset plokki, viimast soojendamisetappi esindab vertikaalne plokk, mis paikneb katla lõõris volditud ahela kujul. Katla väljalaskeava juures on ülekuumendatud auru temperatuur 568°C.

Katla tahmapuhuri süsteem koosneb 107 puhurist, mida juhib programmeeritav loogikakontroller. Tuhajääkide eemaldamine toimub kolde alt läbiva kaabitsakonveieri ja hüdraulilise transpordi abil tuhajäägi filtripaaki.

Suitsugaaside väljundtemperatuur on umbes 350°C. Seejärel jahutatakse need pöörlevates regeneratiivõhusoojendites temperatuurini 130°С.

Katel on konstrueeritud nii, et see minimeerib NO x heitkoguseid, kasutades madala NO x -ga põletit ja sundtõmmet. Hea keskkonnamõju saavutamist hõlbustab suitsugaaside väävlitustamine, mis eemaldab heitgaasidest SO 2.

Kaasaegne gaasiõli aurukatel TGMP-805SZ (joonis 2.15) auruvõimsusega 2650 t/h on ette nähtud ülekuumendatud auru genereerimiseks töörõhuga 25,5 MPa ja temperatuuriga 545 °C auruturbiini jaoks võimsus 800 MW. Läbilaskev, gaasiõliga ühekorpuseline katel on riputatud katlamaja hoone sammastele toetatud südamiktaladele ja seda saab paigaldada 8 punkti seismilise aktiivsusega aladele. Sellel on prismaatilise kujuga avatud põlemiskamber. Selle moodustavad täiskeevitatud torukujulised paneelid, mille alumises osas on täielikult keevitatud horisontaalne koldeekraan ja ülemises osas - horisontaalne lõõr, mis on ülalt suletud täiskeevitatud torukujulise laeekraaniga. Põlemiskambri ekraanid on kõrguse järgi jagatud alumiseks ja ülemiseks kiirgusosadeks.

Katla põlemiskambri esi- ja tagaseintel paiknevad 36 õli-gaasipõletit. Horisontaalses gaasikanalis asetsevad piki gaasivoolu järjest viis vertikaalset konvektiivset küttepinda - auru tekitav küttepind, mis sisaldub katla auru-vee teekonnas kuni sisseehitatud ventiilini, kolm osa kõrgsurvet ülekuumendi ja madalrõhuülekuumendi väljundaste.

Sekundaarse auru temperatuuri reguleeritakse gaaside tsirkulatsiooniga. Täielikult keevitatud torupaneelidega varjestatud allavoolutorus on madalrõhuülekuumendi sisselaskeaste ja veesäästuseade paigutatud piki gaasivoolu järjestikku.

20. sajandi lõpu üks märkimisväärsemaid soojusenergeetika saavutusi maailmas oli ülekriitiliste katelde kasutuselevõtt, mis on praegu võimelised töötama aururõhul 30 MPa ja temperatuuril 600/650°C. . Seda on võimaldanud kõrgetele temperatuuridele ja rõhkudele vastupidavate materjalide tehnoloogia areng. “Suures energiatööstuses” töötavad juba üle 4000 t/h võimsusega katlad (neid nimetatakse sageli “aurugeneraatoriteks”). Sellised katlad annavad auru 1000-1300 MW jõuallikatele USA, Venemaa, Jaapani ja mõne Euroopa riigi elektrijaamades.

Praegu jätkub uute aurukatlate mudelite väljatöötamine elektrijaamade jõuallikate jaoks. Samal ajal on katlad mõeldud nii üli-, ülekriitiliste kui ka alakriitiliste auruparameetrite jaoks. Näiteks Neiveli TPP (India) kahele jõuallikale võimsusega 210 MW on paigaldatud aurukatlad Ep-690-15.4-540 LT, mis on mõeldud töötama madala kalorsusega India pruunsöel. Need on loomuliku tsirkulatsiooniga trummelkatlad, alamkriitilise rõhuga koos soojendusega, ühe korpusega, tahke räbu eemaldamisega, torni tüüpi. Sellise katla auruvõimsus on 690 t/h, auru parameetriteks on katla väljalaskeava rõhk 15,4 MPa ja järelsoojendi väljalaskeava juures 3,5 MPa, auru temperatuur on 540°C.

Katla põlemiskamber on avatud ja varustatud 12 kahekordse otsevooluga mitme kanaliga põletiga, mis on paigaldatud ahju kõikidele seintele kahes astmes. Küttepindade puhastamiseks on paigaldatud vee- ja aurupuhurid.

Tuleb märkida, et SRÜ riikide energiatööstus põhineb kahte tüüpi aurukatelde - ühekordse ja loodusliku tsirkulatsiooniga katelde - kasutamisel. Välispraktikas kasutatakse koos ühekordsete kateldega laialdaselt sundringlusega katlaid.

Lisaks peamistele - kõrge ja ülekriitilise rõhuga aurukateldele - kasutatakse praegu TPP-des ka muud tüüpi katlaid: kuumavee tippkatlad, keevkihis kivisöe põletamise katlad, tsirkuleeriva keevkihiga katlad ja heitsoojuskatlad. Mõnest neist saab soojusenergeetika tulevase arendamise katelde prototüüp.

Katlaüksuse "Otsevoolukatel TPP-210 tüüp" lühikirjeldus

Katlaüksuse lühikirjeldus Katla tüüpi TPP-210 (p / p 950-235 GOST 3619-59 mudel TKZ TPP-210) auruvõimsusega 950 tonni tunnis ülekriitiliste auruparameetrite jaoks projekteeris ja valmistas Taganrogi taim "Krasnõi Kotelštšik". Katlaseade on ette nähtud töötama KhTGZ poolt toodetud 300 MW võimsusega kondensatsiooniturbiiniga K-300-240. Katel on ette nähtud antratsiitmuda põletamiseks vedela tuha eemaldamisega ja Shebelinsky maardla maagaasiga. Katlaplokk on valmistatud kahekorpusest, mõlema korpuse U-kujuline paigutus ja katla alt eemaldatud regeneratiivsed õhusoojendid, mis asuvad väljaspool katlamaja hoonet. Sama konstruktsiooniga katlakestad võimsusega 475 t/h auru igaüks. Kered võivad töötada üksteisest sõltumatult. Katla üldandmed: Tootlikkus 475 t/h Ülekuumutatud auru temperatuur: esmane 565 °C Sekundaarne 565 °C Sekundaarne auru tarbimine 400 t/h Primaarne auru rõhk katla taga 255 kg/cm² Teisene auru rõhk katla sisselaskeava juures 39,5 kg/ cm² Sekundaarne auru rõhk katla väljalaskeava juures 37 kg/cm² Teisese auru temperatuur sisselaskeava juures 307 °C Toitevee temperatuur 260 °C Kuuma õhu temperatuur 364 °C Katla metalli kogukaal 3438 t Katla laius piki kolonni telgesid 12 m Katla sügavus piki kolonni telgesid 19 m Katla kõrgus 47 m Katlasõlme veemaht külmas olekus 243 m³ Ahju mõõtmed plaanis (piki torude telgesid): primaar- ja sekundaaraur väljalaskeava juures väheneb 545 °C) Boilerit teenindavad kaks aksiaalset suitsuärastit, kaks kahekäigulise mootoriga puhurit ja kaks kuumpuhastusventilaatorit. Tolmu ettevalmistamise skeem punkriga ja tolmu transportimine kuuma õhu abil põletitesse. Katel on varustatud kolme trummelkuulveskiga ShBM-50, mille võimsus on 50 tonni tolmu tunnis. Küttepinnad: Ahjuekraanid 1317 m² Sisaldab: NRCh 737 m² THR 747 m² Pöörduskambri võred ja lagi 1674 m² Ülekuumendi SVD: koos: Aurusoojusvaheti 800 m² Vahekonvektiivpakett 1994 m² Õhuküttekeha pakett 7894 m² Konversioonivesi15c9 konvektsioon

Igas katla korpuses on kaks voolu (katla kirjelduses ja juhendis nimetatakse voolu niidiks). Kuna kere konstruktsioon on sarnane, siis edaspidi kirjeldatakse ühe kere skeemi ja kujundust. Toitevesi temperatuuriga 260 °C läbib toiteploki ja siseneb Sh325*50 veeökonaiseri sisselaskekambritesse, mis on ühtlasi paketi äärmised tugitalad. Pärast veeökonaiseri mähiste läbimist siseneb vesi, mille temperatuur on 302 ° C, väljalaskekambritesse Ш235*50, mis on selle pinna keskmised tugitalad. Peale veeökonaiserit juhitakse vesi möödavoolutorude Ш159*16 kaudu selle pinna keskmistesse tugitaladesse torude Ш133*15 kaudu alumisse ossa (НРЧ). NRC ekraanid koosnevad eraldi paneelidest ning koldeküttepinnad moodustavad ühes tükis mitmekäigulised teibid esi- ja tagaosaga. Veevarustus paneelidele toimub läbi alumise kambri ja drenaaž ülemisest. Selline sisend- ja väljalaskekambrite paigutus parandab paneeli hüdraulilist jõudlust. NRC-ekraane läbiva kandja vooskeem on järgmine: esmalt siseneb meedium tagaekraani paneelidesse ja külgekraani tagapaneelidesse, seejärel suunatakse see möödaviigu abil esiekraanile ja külgekraanide esipaneelidele. torud Ш 135*15. Hüdrodünaamika parandamiseks paigaldatakse möödavoolutorudele seibid Ш30 mm. Pärast LFC-d suunatakse 393 °C temperatuuriga keskkond torude Ш133*15 kaudu vertikaalsele kollektorile Ш273*45 ning sealt siseneb möödavoolutorude Ш133* kaudu ülemise kiirgusosa (RTC) külg- ja esiekraanile. 15. TRC paneelide sisselaske- ja väljalaskekambrite suhteline asend on sarnane RRC paneelide omaga. Olles läbinud TCG esi- ja külgekraanide mitmekäigulised paneelid, suunatakse aur möödavoolutorude Ш133*15 kaudu vertikaalsesse segamiskollektorisse Ш325*45 ja sealt edasi tagumise ekraani N-kujulistesse paneelidesse. TRC-st läbi torude Ш159*16.

Olles läbinud TRC esi- ja külgekraanide mitmekäigulise paneeli, suunatakse aur möödavoolutorude Ш133*15 abil vertikaalsesse segamiskollektorisse Ш325*45 ja pärast kuumutamist kuni 440 °C kiirguspindadesse. ahju, aur juhitakse pöördkaamerate külg- ja tagaseinte varjestuspaneelidele. Pärast pöördkambri ekraanide läbimist siseneb aur torude kaudu 1 sissepritsega ülekuumendisse Ш279*36. 1 sissepritsega ülekuumendis kantakse voolud üle lõõri laiuse. Peale aurutit suunatakse aur laeülekuumendisse torude Ш159*16 kaudu. Laeülekuumendis liigub aur lõõri tagaseinast katla ette ja siseneb lae väljalaskekambritesse Ш273*45 temperatuuriga 463 °C. Aurutorustikule Ш273*39, mis on laeülekuumendi väljalaskekambrite jätk, paigaldatakse trakti sisseehitatud ventiilid (VZ) DU-225. Laeülekuumendi järel suunatakse voolud üle gaasikanali laiuse ning aur juhitakse torude Ш159*18 kaudu sõelülekuumendi esimese astme sisselaskeekraanidele, mis asuvad gaasikanali keskosas. Pärast sisselaskeekraanide läbimist siseneb aur temperatuuriga 502 °C teise sissepritsega ülekuumutisse Ш325*50, misjärel suunatakse see esimese etapi väljalaskeekraanidele, mis asuvad piki lõõri servi. Sisselaskeekraanide auru vastuvõtukamber ja teise aurutoru aurutoru teostavad voolude ülekandmist piki lõõri laiust. Enne teist süstimist on osa HPS auru eemaldamiseks gaas-aur soojusvahetisse aurutorustik Ш194*30 ja peale süstimist aurutoru selle auru tagastamiseks. Teisel sissepritsega ülekuumendil on kinnitusseib. Esimese astme väljalaskeekraanide taga on kolmas sissepritsega ülekuumendi Ш325*50, mille aurutorustik kannab voolusid mööda gaasikanali laiust. Seejärel suunatakse aur lõõri keskmistesse osadesse ja pärast nende läbimist kantakse aurutorustiku Ш325*60 kaudu temperatuuriga 514 °C mööda gaasilõõri laiust teise etapi väljalaskeekraanidele, asub piki gaasilõõri servi. Pärast teise etapi väljalaskeekraane siseneb aur temperatuuriga 523 °C neljandasse sissepritsega ülekuumendisse Ш325*60. Ekraani ülekuumendi mõlema astme sisselaske- ja väljalaskeekraanidel on auru ja gaaside vastastikuse liikumise koosvooluskeem. Pärast aurukuumutit siseneb aurutorustiku Ш237 * 50 kaudu konvektiivpakendisse aur temperatuuriga 537 °C, mis on valmistatud vastavalt koosvooluskeemile, läbib selle temperatuuriga 545 °C ja juhitakse turbiin. Alates veeökonaiseri sisselaskekambritest on kõik SVD trakti möödavoolutorud ja kambrid valmistatud 12Kh1MF terasest. Pärast turbiini HPC-d aurutage rõhuga 39,5 atm. Temperatuur 307 °C suunatakse kahe vooluna vaheülekuumendisse. Üks "külm" madalrõhuauru liin läheneb kehale; need jagunevad enne kuumutusseadet kaheks. Iga korpuse järelsoojendis on kaks madala rõhuga auruvoolu koos sõltumatu temperatuuri reguleerimisega mööda keermeid. Katla konstruktsioon Põlemiskambri seinad on täielikult varjestatud kiirgusküttepindade torudega. Iga korpuse põlemiskamber on jagatud esi- ja tagaekraani eendite poolt moodustatud pigistustega põlemiskambrisse (eelahju) ja järelpõletisse. Varjed ahjueelses piirkonnas kuni el. 15.00 täisnaastud ja kroomiitmassiga kaetud. Põlemiskambri isoleerimine ja pigistus ahjus vähendab kiirguse soojusülekannet põleti südamikust, mis tõstab temperatuuri taset eelahjus ja seega parandab tingimusi kütuse süttimiseks ja põlemiseks ning ka aitab kaasa vedela räbu paremale moodustumisele. AS-i põlemisprotsess toimub peamiselt eelahjus, põlemine jätkub aga järelpõletis, kus mehaaniline alapõletus väheneb 7,5-10%-lt 2,5%-le. Samas kohas langeb gaaside temperatuur 1210 °C-ni, mis tagab küttepindade, SVD ülekuumendi töö ilma räbudeta. Kogu ahju mahu soojuspinge on Vт=142*103 kcal m 3 /tunnis ja eelahjul Vтп=491*103 kcal mі/tunnis.

Mõlema hoone ahi on varustatud 12 tolmu-gaasi turbulentse põletiga, mis on paigutatud kahte tasandisse (kolm põletit ahju esi- ja tagaseina mõlemas astmes). Põletite gaasivarustus on perifeerne, põleti jõudlus tolmule on 0,5 t/h. Igal turbulentsel põletil on sisseehitatud mehaaniline pihustusõli otsik koos jahutuse ja organiseeritud õhuvarustusega. Vedela räbu eemaldamiseks on eelahjus kaks jahutatud auku, eelahi on tehtud 80-kraadise kaldega aukude suhtes ja suletakse šamotttellistega. Iga ahi on varustatud kahe (vastavalt sälkude arvule) mehhaniseeritud räbu eemaldamise seadmega. Vedel räbu granuleeritakse veevannides ja eemaldatakse räbupesukanalitesse. Kuivatusaine väljastatakse läbi ristkülikukujuliste põletite, mis paiknevad eelahju külgseintel kahes astmes: alumisel astmel on 4 põletit, ülemisel astmel 2. Remonditöödeks on ahjus kaevud. . Küttekolle on alumisest osast kuni 23,00 m varjestatud alumise kiirgusosa (LRC) torudega ja ülemises osas - ülemise kiirgusosa (RTC) torudega laest. NRCH tagumise ja esiekraani torudel on painded, mis moodustavad ahju pigistuse. TRC tagumisel ekraanil ülemises osas on eend, mis parandab gaasivoolu aerodünaamikat ahju väljalaskeava juures ja kaitseb osaliselt ekraani pindu ahju otsese kiirguse eest. NRCH esi- ja tagaekraan on struktuurilt identsed, iga ekraan koosneb kuuest identsest lindist, mille torud on paralleelselt ühendatud Sh42 * 6 materjalist 12X1MF. Linttorud sõelutakse esmalt eelahju all ja alumises osas ning seejärel liiguvad need NRCH vertikaalpaneelile, kus teevad viis tõste- ja langetuskäiku ning väljuvad ülemisse kambrisse. NRCH torud on ühendatud põletite, kaevude ja piilujate lünkade jaoks. NRC külgekraanid koosnevad neljast paneelist, mis on valmistatud järgmiselt.

Alumisest kambrist väljudes varjab lint, mis koosneb 17 paralleelselt ühendatud mähist Ш42*5, materjal 12Х1МФ esmalt külgseina alumist osa, seejärel liigub vertikaalossa, kus teeb ka viis tõste- ja langetusliigutust ning seejärel väljub ülemisse kambrisse. NFC esi- ja tagaekraanil on kaks fikseeritud kinnitusastet tasemel 22,00 ja 14,5 m. Temperatuuri laienemise kompenseerimine toimub torude painutamise tõttu pigistusel. Külgekraanid on riputatud fikseeritud kinnitustega 21,9 m kõrgusel ja neid saab vabalt alla lasta. Üksikute torude ahju väljumise vältimiseks on ekraanidel viis liigutatavate kinnitusdetailide rihma. TCG esi- ja tagaekraan koosnevad ka mitmekäigulistest paneelidest, millel on tõste- ja auruliigutused. Paneelide alumisse kambrisse juhitakse aur, mis eemaldatakse ülemistest. Esiekraani keskmised paneelid ja kõik külgekraanide paneelid koosnevad kaheksast ning esiekraani äärmised paneelid üheksast paralleelselt ühendatud torust, mis moodustavad lindi. TCG tagumise ekraani N-kujuline paneel koosneb kahekümnest paralleelselt ühendatud torust. Kõik VRC küttepinnad on valmistatud torudest Ш42*5, materjal 12Х1МФ. TCG esi- ja külgekraanid on 39,975 m kõrgusel fikseeritult rippuvad ja laienevad vabalt allapoole. Tagumisel TCG ekraanil on kaks fikseeritud kinnitust 8,2 ja 32,6. Torude soojuspaisumise kompenseerimine toimub torude painutamise tõttu TCG tagumise ekraani ülemises osas. Esi- ja külgekraanil on seitse rida liigutatavaid kinnitusi, taga - kolm. Kõigi NRC ja TRC ekraanide torude vahe on 45 mm. Ahju lagi ja horisontaallõõri ülaosa on varjestatud laeülekuumendi torudega. Kokku on paralleelselt ühendatud 304 toru (154 keerme kohta) Ш32*4, materjal 12Х1МФ. Laeülekuumendi torude pikkuses on 8 rida kinnitusvahendeid, mis kinnitatakse varrastega raami külge.

Ekraani ülekuumendid Ahju väljalaskeava juures on sõelülekuumendi, mis koosneb kahest sõelareast. Reas 16 ekraani sammuga 630 mm, vertikaalselt riputatud. Auru käigus jagunevad iga etapi ekraanid sisse- ja väljalaskeavadeks, mis asuvad gaasikanali külgseintele lähemal. Struktuuriliselt on esimese etapi sisse- ja väljalaskeekraanid identsed (välja arvatud liitmike ja möödaviigutorude asukoht kambritel). Katla 20 esimese etapi ekraan koosneb 42 poolist Ш32*6, torumaterjal on põhiliselt 12Х1МФ, kuid 11 ekstreemse mähise jaoks teevad väljalaskeosa torud Ш32*6, materjal 1Х18Н12Т. Katlal on esimese astme 19 ekraani 37 mähist, materjal 1X18H12T. Konstruktsioonile jäikuse andmiseks on ekraan ühendatud selle 5 pooliga, millel on X20H14S2 terasest kinnitusribad. Teise astme ekraanid koosnevad 45 poolist Ш32*6. Sissepääsuekraanide materjal on 12Kh1MF ja ülejäänud poolid on valmistatud terasest 1Kh18N12T. Ekraan on ühendatud selle kuue mähisega. Sisse- ja väljalaskekambrid, välja arvatud teise etapi väljalaskeekraanide kambrid, on ühendatud üksikuteks kollektoriteks, mis on eraldatud vaheseinaga. Varrastel olevad kambrid riputatakse raami talade külge. Pöördekambri seinad on varjestatud nelja plokiga. Plokid on valmistatud kahe silmuste lintide kujul. Igas plokis on 38 paralleelselt ühendatud pooli Ш32*6 materjalist 12Х1МФ, mis asetsevad horisontaalselt. Klokkidel on jäikusrihmad. Plokkide riputamine toimub kolme rea (ploki kohta) kinnitusdetailide abil. Allavoolu gaasikanalis paiknevad järgmised küttepinnad: konvektiivne SVD korstna, gaas-aur soojusvahetiga LP-ülekuumendi ja veesäästuseade. Kõigi konvektiivsete pindade puhul kasutatakse poolide astmelist paigutust. Kõik pinnad on valmistatud katla esiosaga paralleelsetest mähistest.

Konvektiivne ülekuumendi SVD

Iga liini SVD konvektiivülekuumendi pakett koosneb 129 poolist Ш32*6, materjalist 1Х18Н12Т, mis põhinevad materjalist Х23Н13 valmistatud nagidel ja toiteveega jahutatavatel tugitaladel. Seal on kolm rida 1X18H12T terasest vaheribasid, mis taluvad astmeid ja muudavad konstruktsiooni jäigemaks; pakendi kõrgus on 557 mm. Madalsurveülekuumendi LP-ülekuumendi asub SVD konvektiivpaketi taga. Iga voolu pakendid paiknevad laskumistoru vastavates pooltes, voogude ülekandmist üle lõõri laiuse ei teostata. LP-ülekuumendi koosneb väljundpaketist, vahepaketist ja juhtimisastmest. LP-ülekuumendi väljundosa koosneb 108 ripppoolist Sh42*3,5, kombineeritud terasest materjal: Kh2MFSR ja 12Kh1MF. Mähised on kokku pandud raamidesse, X17H2 materjalist, mis on riputatud kõrgsurvepaketi tugikollektorite külge. Pakendi kõrgus 880 mm. Vahepakett koosneb ka 108 topeltpoolist Ш42*3,5 topeltpoolist Ш42*3,5 materjalist 12Х1МФ. Pakendi kõrgus 1560 mm. Mähised põhinevad riiulitel, materjal Kh17N2 ja vahepaketi Sh325 * 50 sisselaskekambritel, materjal 12Kh1MF. Seega on tööstusliku paketi sisendkambrid ka selle küttepinna tugitalad. Kambrites on lisaks isolatsioonile täiendav õhujahutus, mis on vajalik käivitusrežiimide ajal ja turbiini väljalülitamisel. Tööstusliku paketi taha piki gaasivoolu, TPP-210 katelde mõlemale korpusele on GPP TO asemel paigaldatud juhtimisaste, mis on auruvoolu piki kerise esimene etapp, mis on valmistatud perliitterasest ja , vastavalt olulise deporatsiooniga torude usaldusväärse töö tingimustele, asub tsoonis, kus gaaside temperatuur sisselaskeava juures ei tohi ületada 600°C. Selle töö põhineb täielikult sekundaarse auru soojuse neeldumise muutmisel, muutes selle jaotust möödaviigu aurutorustike kaudu. Arvutuste kohaselt läbib seadme nimikoormusel 20% kogu auruvoolust juhtimisetappi. Seadme koormuse vähendamisel 70% -ni on aurukulu 88%. Jõuallika efektiivsuse kasv saavutatakse koormuste vahemiku laiendamisega, mille juures tagatakse sekundaarse ülekuumenemise arvestuslik temperatuur optimaalse ülekuumenemisega. õhku. Juhtpind on paigaldatud demonteeritud GPP TO mõõtudesse, sisendkollektorid on langetatud 300 mm madalamale. Juhtpind koosneb vasakpoolsest ja paremast osast, mille küttepind on kokku 2020 m² korpuse kohta. Mõlemad osad on kokku pandud topeltspiraalidest ja neil on 4 kontuuri piki gaasivoolu koos vastuvoolu auruvoolu mustriga. Rullid on valmistatud torudest Sh32*4, terasest 12Kh1MF ja on paigutatud ruudukujuliselt sammudega 110 ja 30 mm. Rullid monteeritakse pakenditeks terasest 12X13 valmistatud stantsitud nagide abil. Iga pakendi pikkuses on paigaldatud 5 nagi. Kaks neist on paigaldatud gaasikanalis asuvatele vesijahutusega kollektoritele, mis on remondi käigus langetatud 290 mm. HPC-st tulev aur siseneb juhtpinna Sh425*20 teras 20 sisendkambritesse. Pärast mähiste läbimist siseneb aur 426*20 terasest 12Kh1MF läbimõõduga väljalaskekambritesse, kus seguneb möödavoolust tuleva auruga. aurutorustik. Vanad RKT ventiilid lõigati vanast RKT-st mööda jooni "B" ja "C" välja, sisemised osad võeti välja ja RKT korpused põletati ja kasutati tiisid. Sisse- ja väljalaskekollektori vahelisele möödavooluliinile on paigaldatud uued RKT siibrid. Kui klapp avatakse 100%, läheb aur 80% ulatuses juhtpinnast mööda ja p / p väheneb. Kui klapp on suletud, läbib aur juhtpinda ja soojendamise temperatuur tõuseb. KDU ja uue RKT juhtklahvid jäid samaks. Mõlemal kerel on vahetatud veeökonaiseri mähised (100%). Teise sissepritse kollektorite kinnitusseibid demonteeriti ja GPP TO väljalaskeavad lülitati välja. Konvektiivne ökonomaiser on gaasivoolu viimane küttepind, mis asub laskumistorus. See koosneb torudest Ш32*6, materjalist st20. Ka ökonomaiseri väljalaske- ja sisselaskekambrid on tugitalad - selle küttepinna kaal kandub nendele läbi nagide. Katla karkass on valmistatud mõlema hoone identsete raamidena, mis on omavahel ühendatud korpustevaheliste ühenduste ja üleminekutellingutega. Küttepinna, voodri ja isolatsiooni kaal kantakse horisontaalsete talade ja sõrestike abil üle kolmele vertikaalsammaste reale, millest üks rida piki katla esiosa, teine ​​ahju ja laskumistorude vahel ning kolmas katla tagakülg. Raami jäigastamiseks on hulk kaldtalasid. Ahju vooder, katla gaasikanalid on tehtud eraldi kilpide kujul. Ahi ja lõõrid on kaetud 3 mm paksuste lehtedega, mis tagab ahju ja lõõride suure tiheduse.

Läbivoolukatelde käivitustehnoloogia erineb sellest, et neil puudub suletud tsirkulatsioonisüsteem, puudub trummel, milles aur oleks pidevalt veest eraldatud ja milles hoitakse teatud veevaru teatud aja jooksul. aega. Nendes viiakse läbi üks meediumi sunnitud ringlus. Seetõttu on süütamise ajal (ja koormuse all töötades) vaja tagada keskkonna pidev sundliikumine läbi kuumutatud pindade ja samal ajal kuumutatud aine katlast eemaldada ning vee liikumine torudes peab algama. isegi enne põletite süütamist.

Nendes tingimustes määrab süüterežiimi täielikult töökindlus, ekraanide, ekraanide, ülekuumendite torude metalli õiged temperatuuritingimused ja lubamatute termiliste hüdrauliliste seadistuste puudumine.

Kogemused ja arvutused on näidanud, et küttepindade jahutamine ühekordse katla käivitamisel on usaldusväärne, kui süütevee vooluhulk on vähemalt 30% nominaalsest. Sellise voolukiiruse juures on keskkonna minimaalne massikiirus sõelades vastavalt töökindlustingimustele 450-500 kg/(m2*s). Sel juhul tuleb keskkonna minimaalne rõhk ekraanides hoida nimiväärtuse lähedal, st 14 MPa katelde puhul - 12-13 MPa ja ülekriitilise rõhuga katelde puhul - 24-25 MPa.

Läbivoolukatelde jaoks on kaks peamist põletusrežiimi: läbipõletus ja separaator.

Läbipõletusrežiimis liigub töökeskkond läbi katla kõikide küttepindade, nagu ka koormuse all. Esimesel süütamise perioodil eemaldatakse see keskkond katlast ROU kaudu ja pärast vajalike parameetritega auru moodustumist suunatakse see auru peatorusse või otse turbiini (plokipaigaldistes).

Allolevad joonised näitavad lihtsustatud skeemi katla käivitamiseks "külmast" olekust otsevoolurežiimis:

Teisel alloleval joonisel on näidatud toitevee voolu (1), auru rõhu muutused katla taga (2), keskkonna (3), värske (4) ja sekundaarauru (5) temperatuuri, samuti metalli temperatuuri muutused. primaarse (7) ja sekundaarse (5) ülekuumendi ekraanidest. Nagu näha, langeb süütamise alguses, kui aururõhk jõuab 4 MPa-ni, keskmise ja metalli temperatuur vahepealse ülekuumendi ekraanides järsult 400-lt 300-250 °C-le, mis on seletatav avamisega. ROU-st söötme tühjendamiseks drenaažisüsteemi ning kogu primaarteel 23-24 MPa halvenevad järsult ka primaar- ja sekundaarülekuumendi ekraanide töötingimused, mille temperatuur ületab 600 °C.

Võrreldes separaatori käivitusrežiimiga saab vältida sõelmetalli temperatuuri liigset tõusu. Arvestades seda ja ka asjaolu, et katla "külmast" olekust käivitamise ühekordsel skeemil pole separaatoriga võrreldes eeliseid, ei kasutata seda praegu käivitamiseks.

Katla otsevoolu käivitamise režiim olekust "kuum" ja "mitte jahtunud" tekitab katla ja aurutorustike kõige kuumenenud osade järsu jahtumise, samuti lubamatu suurenemise ohu. ülekuumendi metalli temperatuur mittetarbimisrežiimis, kui BROW ja DHW süttimine on esimesel perioodil suletud. Kõik see muudab "kuuma" olekust käivitamise keeruliseks, mistõttu on see režiim asendatud separaatori käivitusahelaga.

Ühekordse käivitamise režiimi ainsaks rakendusvaldkonnaks oli kahekordse toimega katla "külmast" olekust süütamine ja ühekordselt läbiva katla käivitamine kuumast reservist pärast seisakut kuni 1 tund.

Kahekordse kestaga katla käivitamisel põletatakse kordamööda mõlemad kestad: kestast käivitatakse asümmeetrilised katlad (näiteks TPP-110), milles puudub sekundaarne ülekuumendi. Sümmeetriliste katelde korpused sulatatakse suvalises järjekorras. Mõlemat tüüpi kahekihiliste katelde esimene korpus köetakse vastavalt separaatorirežiimile. Teise korpuse süütamist alustatakse ploki väikese elektrilise koormuse juures ja see toimub vastavalt mis tahes režiimile.

Katla süütamist pärast lühikest (kuni 1-tunnist) seiskamist saab läbi viia otsevoolurežiimis, kuna auruparameetrid säilitavad endiselt oma tööväärtused ning katlaüksuse üksikutel elementidel ja komponentidel pole olnud aega seda teha. oluliselt jahutada. Eelistada tuleks sel juhul otsevoolu režiimi, kuna see ei nõua eriväljaõpet, mis oleks vajalik eraldusahelale üleminekul, mis võimaldab säästa aega ja kiirendada katla käivitamist. Süütamine toimub sel juhul otsevoolurežiimis, kogu töökeskkond juhitakse läbi ROU või BRDS-i läbi peaauruklapi (MSD), kuni primaar- ja sekundaarauru temperatuur ületab turbiini auru temperatuuri. sisselaskeava umbes 50 °C võrra. Kui auru temperatuur on ploki seiskamise ajal langenud alla 50 °C, tõstetakse katla taga aurutemperatuur kohe nimiväärtuseni, misjärel lülitatakse auru juurdevool ROU-st turbiini.

Katla sellisel kuumareservist käivitamisel tuleks arvestada, et katla lühiajalise seiskamise ajal võrdsustub paljudes ekraanide torudes söötme temperatuur sisse- ja väljalaskeava juures ja loomulik. söötme ringlus toimub üksikute paneelide sees ja paneelide vahel. See tsirkulatsioon võib olla nii stabiilne, et püsib veel mõnda aega pärast toitepumpade taaskäivitamist. Seetõttu kulub veidi aega, enne kui töökeskkond hakkab stabiilselt õiges suunas liikuma. Kuni söötme ebastabiilne liikumine peatub, ei ole soovitatav alustada katla agregaadi süütamist, et vältida kuumutatud torude kahjustamist.

Võrreldes ühekordse separaatori režiimiga iseloomustab katla käivitamist kõrge stabiilsus, töökeskkonna ja metalli suhteliselt madalad temperatuurid kogu katla trajektoori ulatuses ning see võimaldab turbiini käivitada auru libisevatel parameetritel. Katla vaheülekuumendi ekraanid hakkavad jahtuma varajases käivitamisetapis ja nende metall ei kuumene üle lubamatute väärtusteni. Separaatori käivitusrežiim toimub spetsiaalse süüteseadme, nn süüteseadme abil, mis koosneb sisseehitatud ventiilist (2), sisseehitatud separaatorist (7), süütepaisendist (9) ja drosselklappidest. 5, 6, 8. Sisseehitatud separaator on mõeldud niiskuse eraldamiseks aurust ja on suure ristlõikega (425 × 50 mm) toru, millesse on paigaldatud kruvikuivati ​​ja mis lülitatakse sisse perioodiks katla süütamine katla auru tekitavate (1) ja ülekuumenevate (3) pindade vahel läbi drosselseadmete 5 ja 6. Sisseehitatud ventiil 2 on ette nähtud ekraanide ja konvektiivülekuumendi lahtiühendamiseks auru tekitavatest küttepindadest ja asetatakse ekraani pindade viimase sektsiooni väljalaskeseadmete ja ekraani ülekuumendite sisselaskekollektorite vahele. Katla süütamise ajal jääb peaauruklapp (4) plokkjaamas avatuks ja ristseotud koostootmisjaamas suletuks.

Süütepaisutaja on vaheetapp sisseehitatud separaatori ja separaatorist väljastatud keskkonna vastuvõtmiseks mõeldud seadmete vahel. Kuna rõhk ekspanderis hoitakse madalamal kui separaatoris (tavaliselt umbes 2 MPa), juhitakse töökeskkond sinna läbi drosselklapi 8 ja pärast korduvat drosselit aurustub see osaliselt. Süütepaisuti aur suunatakse tehase enda vajaduste kollektorisse, kust see pääseb õhutusseadmetesse ja teistesse tarbijatesse ning vesi juhitakse tsirkuleeriva vee väljalaskekanalisse või reservkondensaadipaaki või (s. plokkpaigaldised) otse kondensaatorisse.

Läbiva katlaseadme separaatorkäivituse idee seisneb käivitamisprotsessi jagamises kolmeks faasiks, nii et igas järjestikku läbiviidavas faasis oleks täielikult tagatud kõigi küttepindade töökindlus ning viimases faasis on võimalik käivitada ploki jõuseadmed libisevatel auruparameetritel, säilitades samal ajal auru tekitavatel pindadel konstantset nimirõhku.

Käivitamise esimeses etapis korraldatakse töökeskkonna sunnitud tsirkulatsioon suletud ahelas: toitepump - katel - süüteseade - jäätmekandja vastuvõtjad (plokipaigaldise turbiini kondensaatoris) - toitepump. See välistab ohtliku termohüdraulilise reguleerimise võimaluse auru tekitavatel pindadel ning kondensaadi ja soojuse kadu on minimaalne. Selles käivitusfaasis ei ole töökeskkonnal väljundit ülekuumenevatele pindadele, kuna need lõigatakse auru tekitavatest pindadest ära sisseehitatud siibri ja drosselklapi 17 abil, mis on sellel käivitusperioodil suletud. ja on nn tasuta režiimis. Hoolimata asjaolust, et nende pindade torusid ei jahutata seestpoolt auruga mittevoolurežiimis, jääb nende metalli temperatuur vastuvõetavatesse piiridesse, kuna kütusekulu käivitus sellel perioodil püsib konstantsel, suhteliselt madalal tasemel. , mis ei ületa 20% nimivoolukiirusest.

Ülekuumutite mittevoolurežiimi ohutust katla käivitusperioodil kinnitasid katelde TPP-110 ja TPP-210 spetsiaalsed testid. Nagu näha, siis kütuse (maagaasi) kuludel kuni 20% nimitemperatuurist ei ületa ekraanide enim soojendatud otsatorude seinad statsionaarses olekus lubatud temperatuuri 600 °C. Arvestades, et kütusekulu katla käivitamise algperioodil on oluliselt väiksem kui 20% (näiteks kütteõlil töötava katla puhul ei ole selle tarbimine suurem kui 14-15% nimiväärtusest ), võib ülekuumendite mittetarbimisrežiimi pidada sellel süttimisperioodil üsna vastuvõetavaks.

Seoses läbiviidud katsetega märgitakse, et mitte üheski katsetatud katelde käivitamisel ei ületanud toruseinte temperatuur kogu mittevoolurežiimi kestel 550 °C. See temperatuur on madalam lubatud piirmäärast madala legeerterase 12Kh1MF puhul, mida tavaliselt kasutatakse I etapi ekraanide torude valmistamiseks, ja veelgi enam austeniitsete terase 1Kh18N12T puhul, mida kasutatakse konvektiivsete ülekuumendite II astme ekraanide jaoks.

Ülekuumendite väljalülitamine käivitamise esimeses faasis lihtsustab katla agregaadi manööverdamist ja juhtimist, võimaldades pärast ülekuumenemispindade ühendamist sujuvalt tõsta auru parameetreid ja selle kogust, säilitades samal ajal toiteveevarustuse stabiilsuse. Teise käivitusfaasi alguseks loetakse hetke, mil sisseehitatud separaatoris hakkab eralduma aur, mis suunatakse ülekuumenevatele pindadele, avades järk-järgult drosselklapi ning tõstes järk-järgult auru temperatuuri ja rõhku. Selles käivitusfaasis töötab katel kahel rõhul: nominaalne - kuni sisseehitatud ventiilini, mis jääb jätkuvalt suletuks, ja "libistades" - drosselklapi taga ülekuumenemispindades. See režiim on võimalik tänu sellele, et ülekuumenevad pinnad eraldatakse auru tekitavatest pindadest separaatori aururuumiga, nagu trummelkateldes. Käivitamise kolmandas faasis viiakse katlaseade üle otsevoolurežiimile. See ülekanne peaks algama pärast seda, kui auru parameetrid jõuavad 80-85% nimiväärtustest. Avage sisseehitatud klapp järk-järgult, viige parameetrid nimiväärtuseni ja lülitage süüteseade välja.

Katlaüksuse süütamise lõppedes blokeerimata TPP-s ühendatakse see peaaurutorustikuga ja ühendusreeglid jäävad samaks, mis trummelkatelde puhul. Peamine on rõhkude ligikaudne võrdsus katla taga ja peamises aurutorustikus ühendamise ajal.

Plokkpaigaldiste puhul kombineeritakse katla käivitamine turbiini käivitamisega ja katla üleviimine läbilaskerežiimile toimub tavaliselt pärast seda, kui ploki elektrikoormus jõuab 60-70%-ni. nimiväärtus.

Allolevatel joonistel on kujutatud mitteblokeeritud TPP ühekordse läbilaskeava katla käivitusomadused separaatorirežiimis: 1 - aururõhk katla taga; 2 - söödavee tarbimine; 3 - keskkonna maksimaalne temperatuur NRC väljalaskeava juures; 4 - toitevee temperatuur; 5 - vahepealse ülekuumenemise temperatuur; 6 - värske auru temperatuur; 8, 7 - ekraanide II ja vaheülekuumendi metalli maksimaalne temperatuur; 9 - suitsugaaside temperatuur pöörlemiskambris.

"Kuuma" käivitamise ajal süütamise omadused on järgmised. Enne põletite süütamist alandatakse sisseehitatud separaatorite metalli temperatuuri 490-lt 350-320 ° C-le, vabastades separaatoritest auru, ja sel juhul ei tohiks languse kiirus ületada 4 ° C / min. . Samal ajal vähendatakse rõhku ~~ katlas nimiväärtuselt (25 MPa) 10-15 MPa-ni. 30-40 minutit pärast separaatorite jahtumist sama ajakava järgi nagu "jahtumata" olekust, st pärast toitevee minimaalse süütevoolukiiruse määramist, tõuseb rõhk suletud sisseehitatud klapi ees 24-ni. -25 MPa, õlipõletid lülitatakse sisse käivitusvoolukiirusega õliga ja samal ajal avanevad 8 sisseehitatud separaatori kaitseklapid. Pärast seda avanevad järk-järgult drosselklapid 5. Edasised toimingud on samad, mis "külmast" olekust käivitamisel. Vähendades rõhku katlas enne süütamist, on välistatud auru kondenseerumine sõeladesse, mis seetõttu jahutatakse vähem kui otsevoolurežiimil käivitamisel.

Katlaga TPP-210A toiteplokk suleti toitepumba töös esinevate tõrgete tõttu kaitseseadmete abil. Kui kütteõlitoru ventiil suleti automaatselt, ei lülitatud vedelkütuse etteandmist täielikult välja ja ühes katla korpuses põles ahjus edasi väike kogus kütteõli, mis ei aidanud kaasa mitte ainult termiliste moonutuste suurenemisele. ja tsirkulatsiooni suurenemine LFC paneelides, aga ka üksikute fikseeritud torude ilmumine ülemistes kurvides kergelt ülekuumenenud auru mullid, mis hõivasid kogu torude lõigu ja takistasid töökeskkonna liikumist neis. Kuigi ülekriitilise rõhuga auru tihedus on moodustamise hetkel sama kui vee tihedus, põhjustab selle temperatuuri tõus vaid mõne kraadi võrra tiheduse vähenemist kümnete protsendi võrra. Vee kiiruse suurenemisega oleks pidanud selle vooluga aurumullid minema kandma, kuid suured mullid võivad ajutiselt jääda püsima, mille tõttu oleks pidanud vastavate torude metalli temperatuur järsult tõusma.

Pärast viieminutilist pausi lülitati katel otsevoolurežiimile ja vastupidiselt reeglitele ei toidetud toitevett mitte varem, vaid samaaegselt kütteõli järsu suurenemisega ahju. Peagi registreeriti ühe NRCH toru soojendamata väljalaskeosas temperatuuri tõus kuni 570 °C. Selle temperatuuri automaatsete salvestuste vaheline intervall oli 4 minutit, kuid enne selle temperatuuri uuesti registreerimist tekkis toru avariirebend, mille korral põleti ambruskonna tsoonis oli lõik, mis polnud kaitstud süütelintidega. Katel oli taas hädaseiskamine.

Teine näide on seotud eraldamise halvenemisega, mis tekkis siis, kui kaitseventiilid ei olnud täielikult avatud, mis eemaldas eraldatud niiskuse sisseehitatud separaatorist. Läbivoolukatla käivitamisel suleti need ventiilid, et sissepritsega ülekuumutite rikke korral alandada elava auru temperatuuri. Seda reguleerimismeetodit seostatakse järskude ja oluliste aurutemperatuuri muutustega ning see põhjustab väsimuspragude tekkimist ülekuumuti päistesse sisseehitatud separaatori lähedal piki auruteed.

Ventiilide 8 ja ava 5 sulgemine peab toimuma aeglaselt, et vältida vee sattumist ülekuumendi läheduses asuvatesse kollektoritesse töökeskkonna stabiilse liikumise rikkumise tõttu separaatoris. Lisaks on vaja enne ja pärast drosselklappi 5 avada äravooluavad, et vältida torustikesse kogunenud kondensaadi väljapääsu süütesõlmest.

Drosselventiilide 5 aeglane avanemine toob kaasa peamiste aurutorustike kuumutamisaja ja katla süttimise kestuse pikenemise. Loomulikult on auru temperatuuri olulised kõikumised lubamatud, kuid kui boileri kütmine toimub vaid paar korda aastas, ei ole põhjust käivitustoiminguid täiendavalt edasi lükata, et vältida aurutemperatuuri kerget langust. Kui aga boilerit sageli sisse lülitada ja seisata, võivad isegi väikesed veetilgad ekraanidesse põhjustada ohtlikke tagajärgi. Seetõttu tuleb ühekordselt läbiva katelde süütamisel rangelt järgida käivitusgraafikut, mis reguleerib ventiilide 5 aeglast ja järkjärgulist avanemist.

Läbilaskeaurukatla TPP-210A käsitletakse reguleerimisobjektina, analüüsitakse olemasolevaid juhtimissüsteeme, märgitakse ära selle eelised ja puudused, pakutakse välja gaaskütusel töötava katla TPP-210A soojuskoormuse regulaatori plokkskeem. kasutades reguleerivat mikroprotsessori kontrollerit Remikont R-130

Seadeparameetrite arvutamine ja katla TPP-210A soojuskoormuse reguleerimise protsessi gaaskütusel modelleerimine, sealhulgas katseandmete lähendamine ja kaheahelalise juhtimissüsteemi juhtimisobjekti modelleerimine, seadistuste arvutamine kaheahelaliste juhtimissüsteemide jaoks, samuti kaheahelaliste süsteemide reguleerimise üleminekuprotsessi simuleerimine. Tehakse saadud siirdekarakteristikute võrdlev analüüs.

Väljavõte tekstist

Automatiseerituse taseme poolest on soojusenergeetika teiste tööstusharude seas üks juhtivaid kohti. Soojuselektrijaamu iseloomustab neis toimuvate protsesside järjepidevus. Peaaegu kõik toimingud soojuselektrijaamades on mehhaniseeritud ja automatiseeritud.

Parameetrite automatiseerimine pakub märkimisväärset kasu

Kasutatud kirjanduse loetelu

Bibliograafia

1. Grigorjev V.A., Zorin V.M. "Soojus- ja tuumaelektrijaamad". Kataloog. - M.: Energoatomizdat, 1989.

2. Pletnev G. P. Soojuselektrijaamade automatiseeritud juhtimissüsteemid: õpik ülikoolidele / G. P. Pletnev. - 3. väljaanne, muudetud. ja täiendav — M.: Toim. MPEI, 2005, - 355 s

3. Pletnev T.P. Tehnoloogiliste protsesside ja tootmiste automatiseerimine soojusenergeetikas. /MPEI. M, 2007. 320 lk.

4. Väikese kanaliga multifunktsionaalne reguleeriv mikroprotsessori kontroller Remikont R-130″ Dokumentatsioonikomplekt YALBI.421 457.001TO 1−4

5. Pletnev G.P. Zaichenko Yu.P. "Soojus- ja elektriprotsesside automatiseeritud juhtimissüsteemide projekteerimine, paigaldus ja käitamine" MPEI 1995 316 s.- ill.

6. Rotach V.Ya. Soojus- ja võimsusprotsesside automaatse juhtimise teooria, - M .: MPEI, 2007. - 400s.

7. Kozlov O.S. ja teised Tarkvarakompleks "Modelleerimine tehnilistes seadmetes" (PK "MVTU", versioon 3.7).

Kasutusjuhend. - M .: MSTU im. Bauman, 2008.