Projekt proračuna volumena vatrogasnog spremnika za zaljev. Metodika provođenja vatrogasno-taktičkih proračuna

Proračuni snaga i sredstava izvode se u sljedećim slučajevima:

• pri određivanju potrebne količine snaga i sredstava za gašenje požara;
• u operativno-taktičkom proučavanju objekta;
• prilikom izrade planova gašenja požara;
• u pripremi vatrogasno-taktičkih vježbi i nastave;
• prilikom izvođenja eksperimentalnih radova za određivanje učinkovitosti sredstava za gašenje;
• u postupku istraživanja požara procijeniti djelovanje RTP-a i postrojbi.

Proračun snaga i sredstava za gašenje požara krutih gorivih tvari i materijala vodom (širenje požara)

• • karakteristike objekta (geometrijske dimenzije, priroda požarnog opterećenja i njegov položaj na objektu, položaj izvora vode u odnosu na objekt);
  • vrijeme od trenutka požara do dojave o njemu (ovisi o dostupnosti vrste sigurnosne opreme, komunikacijske i signalne opreme na objektu, ispravnosti postupanja osoba koje su otkrile požar i dr.);
  • linearna brzina širenja požara Vl;
  • snage i sredstva predviđena rasporedom polazaka i vrijeme njihove koncentracije;
  • intenzitet opskrbe sredstvima za gašenje požara jatr.

1) Određivanje vremena razvoja požara u različitim vremenskim točkama.

Razlikuju se sljedeće faze razvoja požara:

• 1, 2 faze slobodni razvoj požara, au fazi 1 ( t do 10 min) linearna brzina širenja uzima se jednakom 50 % svoje najveće vrijednosti (tablica) karakteristične za ovu kategoriju objekata, a od vremenske točke dulje od 10 min uzima se jednaka najvećoj vrijednosti;
• 3 faza karakterizira početak unošenja prvih debla za gašenje požara, zbog čega se smanjuje linearna brzina širenja požara, dakle, u vremenskom intervalu od trenutka unošenja prvih debla do trenutka izbijanja požara. širenje je ograničeno (trenutak lokalizacije), njegova vrijednost se uzima jednako 0,5 V l . U trenutku ispunjenja lokalizacijskih uvjeta V l = 0 .
• 4 faza - gašenje požara.

t Sv. = t Ažuriraj + t poruka + t sub + t sl + t br (min.), gdje

• tSv.- vrijeme slobodnog razvoja požara u trenutku dolaska postrojbe;
• tAžuriraj – vrijeme razvoja požara od trenutka nastanka do trenutka otkrivanja ( 2 minute.- u prisutnosti APS ili AUPT, 2-5 min.- uz uslugu 24 sata 5 minuta.- u svim ostalim slučajevima);
• tporuka- vrijeme prijave požara vatrogascima ( 1 minuta.– ako se telefon nalazi u dežurnoj sobi, 2 minute.– ako je telefon u drugoj prostoriji);
• tsub= 1 min.- vrijeme prikupljanja osoblja na uzbunu;
• tsl- vrijeme vatrogasne postrojbe ( 2 minute. za 1 km);
• tbr- vrijeme borbenog rasporeda (3 minute pri primjeni 1. cijevi, 5 minuta u ostalim slučajevima).

2) Određivanje udaljenosti R prošao frontom izgaranja tijekom vremena t .

na tSv.≤ 10 min:R = 0,5 Vl · tSv.(m);

na tstoljeća> 10 min.:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tstoljeća – 10)= 5 Vl + Vl· (tstoljeća – 10) (m);

na tstoljeća < t* ≤ tlok : R = 5 Vl + Vl· (tstoljeća – 10) + 0,5 Vl· (t* – tstoljeća) (m).

• Gdje t Sv. - vrijeme slobodnog razvoja,
• t stoljeća - vrijeme u trenutku uvođenja prvih stabala za gašenje,
• t lok - vrijeme u trenutku lokalizacije požara,
• t * - vrijeme između trenutaka lokalizacije požara i uvođenja prvih debla za gašenje.

3) Određivanje područja požara.

požarno područje S str - ovo je područje projekcije zone izgaranja na vodoravnoj ili (rjeđe) na okomitoj ravnini. Kod gorenja na više etaža kao požarna površina uzima se ukupna požarna površina svake etaže.

Opseg požara P str je opseg područja požara.

Požarna fronta F str dio je opsega požara u smjeru(ovima) širenja izgaranja.

Da biste odredili oblik područja požara, potrebno je nacrtati dijagram objekta na skali i na skali označiti udaljenost od mjesta požara. R prošao uz vatru u svim mogućim smjerovima.

U ovom slučaju, uobičajeno je razlikovati tri opcije za oblik područja požara:

• kružni (slika 2);
• kut (sl. 3, 4);
• pravokutni (slika 5).

Pri predviđanju razvoja požara treba uzeti u obzir da se oblik požarišta može mijenjati. Dakle, kada fronta plamena dosegne ogradnu konstrukciju ili rub gradilišta, smatra se da se fronta požara uspravlja i mijenja se oblik požarišta (slika 6).

a) Područje požara u kružnom obliku razvoja požara.

SP= k · str · R 2 (m 2),

• Gdje k = 1 - s kružnim oblikom razvoja požara (slika 2),
• k = 0,5 - s polukružnim oblikom razvoja požara (slika 4),
• k = 0,25 - s kutnim oblikom razvoja požara (slika 3).

b) Područje požara s pravokutnim oblikom razvoja požara.

SP= n b · R (m 2),

• Gdje n– broj smjerova razvoja požara,
• b- širina prostorije.

c) Požarište u kombiniranom obliku razvoja požara (slika 7.)

SP = S 1 + S 2 (m 2)

a) Prostor za gašenje po obodu s kružnim oblikom razvoja požara.

S t = kstr(R 2 - r 2) = kstrh t (2 R - h t) (m 2),

• Gdje r = R – h T ,
• h T - dubina gašenja cijevi (za ručne cijevi - 5 m, za monitore za oružje - 10 m).

b) Prostor za gašenje po obodu s pravokutnim oblikom razvoja požara.

ST= 2 hT· (a + b – 2 hT) (m 2) - oko perimetra požara ,

Gdje A I b su dužina i širina fronte požara.

ST = n b hT (m 2) - duž prednje strane vatre koja se širi ,

Gdje b I n - odnosno širina prostorije i broj smjerova za opskrbu debla.

5) Određivanje potrebnog utroška vode za gašenje požara.

QTtr = SP · jatr – naS p ≤S t (l/s) odnQTtr = ST · jatr – naS p >S t (l/s)

Intenzitet opskrbe sredstvima za gašenje požara I tr - ovo je količina sredstva za gašenje požara koja se isporučuje po jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra.

Postoje sljedeće vrste intenziteta:

Linearno - kada se kao projektni parametar uzima linearni parametar: na primjer, fronta ili perimetar. Mjerne jedinice – ​​l/s∙m. Linearni intenzitet se koristi, na primjer, pri određivanju broja bačvi za hlađenje gorućih i susjednih gorućih tankova s ​​naftnim derivatima.

površan - kada se kao projektni parametar uzima područje gašenja požara. Mjerne jedinice - l / s ∙ m 2. U praksi gašenja požara najčešće se koristi površinski intenzitet jer se u većini slučajeva za gašenje požara koristi voda kojom se gasi vatra na površini gorućih materijala.

Volumetrijski - kada se volumen kaljenja uzima kao projektni parametar. Mjerne jedinice - l / s ∙ m 3. Volumetrijski intenzitet se uglavnom koristi u volumetrijskom gašenju požara, na primjer, inertnim plinovima.

Potreban I tr - količinu sredstva za gašenje požara koja se mora dobaviti u jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra gašenja. Potreban intenzitet se utvrđuje na temelju proračuna, pokusa, statističkih podataka o rezultatima gašenja stvarnih požara i sl.

Stvarno ja f - količinu sredstva za gašenje požara koja je stvarno dovedena u jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra gašenja.

6) Određivanje potrebnog broja cijevi za gašenje.

A)NTsv = QTtr / qTsv- prema potrebnom protoku vode,

b)NTsv\u003d R n / R st- po obodu požara,

R str - dio perimetra, na čije se gašenje uvode debla

R st \u003dqsv / jatr ∙ hT- dio opsega požara, koji se gasi jednom cijevi. P = 2 · str L (opseg), P = 2 · a + 2 b (pravokutnik)

V) NTsv = n (m + A) – u skladištima s regalnim skladištenjem (slika 11) ,

• Gdje n - broj smjerova razvoja požara (unošenje debla),
• m – broj prolaza između gorućih polica,
• A - broj prolaza između gorućih i susjednih regala koji ne gore.

7) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za dovod debla za gašenje.

NTotd = NTsv / nst. otd ,

Gdje n st. otd - broj debala koje jedna grana može podnijeti.

8) Određivanje potrebnog protoka vode za zaštitu građevina.

Qhtr = Sh · jahtr(l/s),

• Gdje S h – područje koje treba zaštititi (stropovi, obloge, zidovi, pregrade, oprema itd.),
• ja h tr = (0,3-0,5) ja tr – intenzitet vodoopskrbe zaštiti.

9) Izdašnost prstenaste vodoopskrbne mreže izračunava se po formuli:

Q u mrežu \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) gdje je,

• D je promjer vodovodne mreže, [mm];
• 25 - broj pretvorbe iz milimetara u inče;
• V in - brzina kretanja vode u vodoopskrbnom sustavu, koja je jednaka:
• - pri tlaku vodovodne mreže Hv = 1,5 [m/s];
• - pri tlaku vodoopskrbne mreže H> 30 m v.c. –V in =2 [m/s].

Prinos vode slijepe vodoopskrbne mreže izračunava se po formuli:

Q t mreža \u003d 0,5 Q prema mreži, [l / s].

10) Određivanje potrebnog broja šahtova za zaštitu građevina.

Nhsv = Qhtr / qhsv ,

Također, broj bačvi često se određuje bez analitičkog proračuna iz taktičkih razloga, na temelju lokacije bačvi i broja objekata koji se štite, npr. jedan protupožarni monitor za svaku farmu, za svaku susjednu prostoriju duž RS-a. 50 barela.

11) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za opskrbu debla za zaštitu objekata.

Nhotd = Nhsv / nst. otd

12) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za obavljanje ostalih poslova (evakuacija ljudi, materijalnih vrijednosti, otvaranje i demontaža objekata).

Nlotd = Nl / nl otd , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , NSunceotd = SSunce / Sned otd

13) Određivanje ukupnog potrebnog broja grana.

Nuobičajenotd = NTsv + Nhsv + Nlotd + Nmtsotd + NSunceotd

Na temelju dobivenog rezultata, RTP zaključuje da su snage i sredstva angažirana na gašenju požara dovoljne. Ako nema dovoljno snaga i sredstava, tada RTP vrši novi obračun u trenutku dolaska posljednje postrojbe na sljedeći povećan broj (rang) požara.

14) Usporedba stvarne potrošnje vode Q f za gašenje, zaštitu i gubitak vode u mreži Q vode opskrba vatrogasnom vodom

Qf = NTsv· qTsv+ Nhsv· qhsv ≤ Qvode

15) Određivanje broja klima uređaja instaliranih na izvorištu vode za opskrbu predviđenog protoka vode.

Na izvorištima se ne postavlja sva oprema koja stiže na požarište, već takva količina koja bi osigurala opskrbu predviđenog protoka, tj.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

Gdje Q n – protok pumpe, l/s

Takav optimalni protok provjerava se prema prihvaćenim shemama borbenog rasporeda, uzimajući u obzir duljinu crijevnih vodova i procijenjeni broj cijevi. U bilo kojem od ovih slučajeva, ako to uvjeti dopuštaju (posebice sustav pumpa-crijevo), borbene posade pristiglih podjedinica treba koristiti za rad iz vozila koja su već instalirana na izvorima vode.

To će ne samo osigurati korištenje opreme u punom kapacitetu, već i ubrzati uvođenje snaga i sredstava za gašenje požara.

Ovisno o situaciji na požarištu, određuje se potreban protok sredstva za gašenje požara za cijelo područje požara ili za područje gašenja požara. Na temelju dobivenog rezultata RTP može zaključiti o dostatnosti snaga i sredstava uključenih u gašenje požara.

Proračun snaga i sredstava za gašenje požara zračno-mehaničkom pjenom na terenu

(ne širenje požara niti uvjetno dovođenje do njih)

Polazni podaci za proračun snaga i sredstava:

• područje požara;
• intenzitet opskrbe otopinom sredstva za pjenjenje;
• intenzitet opskrbe vodom za hlađenje;
• procijenjeno vrijeme gašenja.

U slučaju požara u spremnicima, kao projektni parametar uzima se površina tekuće površine spremnika ili najveće moguće područje izlijevanja zapaljivih tekućina tijekom požara na zrakoplovu.

U prvoj fazi neprijateljstava, gorući i susjedni tenkovi se hlade.

1) Potreban broj bačava za hlađenje gorućeg spremnika.

N Zagreb stv = Q Zagreb tr / q stv = n ∙ π ∙ D planine ∙ ja Zagreb tr / q stv , ali ne manje od 3 debla,

jaZagrebtr= 0,8 l/s ∙ m - potreban intenzitet za hlađenje gorućeg spremnika,

jaZagrebtr= 1,2 l/s ∙ m - potreban intenzitet za hlađenje gorućeg spremnika u slučaju požara,

Hlađenje spremnika W izrezati ≥ 5000 m3 te je svrsishodnije provoditi protupožarne osmatrače.

2) Potreban broj bačava za hlađenje susjednog spremnika koji ne gori.

N Z s stv = Q Z s tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ ja Z s tr / q stv , ali ne manje od 2 debla,

jaZ str = 0,3 l/s ∙ m - potreban intenzitet za hlađenje susjednog spremnika koji ne gori,

n- broj gorućih odnosno susjednih spremnika,

Dplanine, DSOS je promjer gorućeg odnosno susjednog spremnika (m),

qstv– učinak jednog (l/s),

QZagrebtr, QZ str– potreban protok vode za hlađenje (l/s).

3) Potreban broj GPS-a N gps ugasiti gorući spremnik.

N gps = S P ∙ ja r-ili tr / q r-ili gps (PC.),

SP- požarna površina (m 2),

jar-ilitr- potreban intenzitet dovoda otopine koncentrata pjene za gašenje (l / s ∙ m 2). Na t vsp ≤ 28 o C ja r-ili tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 oko C ja r-ili tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Vidi Dodatak br. 9)

qr-iligps – produktivnost HPS-a u smislu otopine sredstva za pjenjenje (l/s).

4) Potrebna količina koncentrata pjene W Po ugasiti spremnik.

W Po = N gps ∙ q Po gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

τ R= 15 minuta - predviđeno vrijeme gašenja pri nanošenju VMP odozgo,

τ R= 10 minuta je procijenjeno vrijeme gašenja kada se VMP dovodi ispod sloja goriva,

K s= 3 - faktor sigurnosti (za tri napada pjenom),

qPogps- produktivnost HPS-a u smislu sredstva za pjenjenje (l/s).

5) Potrebna količina vode W V T ugasiti spremnik.

W V T = N gps ∙ q V gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

qVgps– HPS učinak u odnosu na vodu (l/s).

6) Potrebna količina vode W V h za hlađenje spremnika.

W V h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),

Nhstv je ukupan broj osovina za rashladne spremnike,

qstv– produktivnost jedne vatrene cijevi (l/s),

τ R= 6 sati - procijenjeno vrijeme hlađenja zemaljskih spremnika iz mobilne opreme za gašenje požara (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 sata - procijenjeno vrijeme hlađenja podzemnih spremnika iz mobilne opreme za gašenje požara (SNiP 2.11.03-93).

7) Ukupna količina vode potrebna za hlađenje i gašenje spremnika.

WVuobičajen = WVT + WVh(l)

8) Procijenjeno vrijeme nastanka mogućeg ispuštanja T naftnih derivata iz gorućeg spremnika.

T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h), gdje

H je početna visina sloja zapaljive tekućine u spremniku, m;

h je visina donjeg (donjeg) sloja vode, m;

W - linearna brzina zagrijavanja zapaljive tekućine, m/h (tablična vrijednost);

u - linearna brzina izgaranja zapaljive tekućine, m/h (tablična vrijednost);

V - linearna brzina pada razine uslijed ispumpavanja, m/h (ako se ne vrši ispumpavanje, tada V = 0 ).

Gašenje požara u prostorijama zračno-mehaničkom volumenskom pjenom

U slučaju požara u prostorijama, ponekad se pribjegava gašenju požara na volumetrijski način, tj. puniti cijeli volumen zračno-mehaničkom pjenom srednje ekspanzije (brodska skladišta, kabelski tuneli, podrumi i sl.).

Kod nanošenja VMP na volumen prostorije moraju postojati najmanje dva otvora. Kroz jedan otvor se dovodi VMP, a kroz drugi se istiskuje dim i višak tlaka zraka, što pridonosi boljem promicanju VMP u prostoriji.

1) Određivanje potrebne količine HPS za volumetrijsko kaljenje.

N gps = W pom K r / q gps ∙ t n , Gdje

W pom - volumen prostorije (m 3);

K p = 3 - koeficijent koji uzima u obzir uništavanje i gubitak pjene;

q gps - potrošnja pjene iz HPS-a (m 3 / min.);

t n = 10 min - standardno vrijeme za gašenje požara.

2) Određivanje potrebne količine sredstva za pjenjenje W Po za masovno kaljenje.

WPo = Ngps ∙ qPogps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),

Kapacitet rukava

Primjena br. 1

Protok jedne gumirane čahure dužine 20 metara ovisno o promjeru

Primjena № 2

Vrijednosti otpora jednog tlačnog crijeva duljine 20 m

Primjena № 3

Volumen jednog rukava dužine 20 m

Primjena br. 4

Geometrijske karakteristike glavnih tipova čelični vertikalni spremnici (RVS).

Primjena br. 5

Linearne brzine širenja izgaranja tijekom požara u objektima.

Primjena br. 6

Intenzitet opskrbe vodom pri gašenju požara, l / (m 2 .s)

* Opskrba fino raspršenom vodom.

Taktičko-tehnički pokazatelji uređaja za dovod pjene

Linearna brzina izgaranja i zagrijavanja ugljikovodičnih tekućina

Bilješka: s povećanjem brzine vjetra do 8-10 m / s, stopa izgaranja zapaljive tekućine povećava se za 30-50%. Sirova nafta i loživo ulje koje sadrži emulgiranu vodu može izgorjeti brže nego što je navedeno u tablici.

Izmjene i dopune Uputa za gašenje nafte i naftnih derivata u spremnicima i cisternama

(obavijest GUGPS-a od 19.05.00 br. 20/2.3/1863)

Tablica 2.1. Normativne količine opskrbe pjenom srednje ekspanzije za gašenje požara nafte i naftnih derivata u spremnicima

Napomena: Za naftu s primjesama plinskog kondenzata, kao i za naftne derivate dobivene iz plinskog kondenzata, potrebno je odrediti standardni intenzitet prema važećim metodama.

Tablica 2.2. Normativni intenzitet dovoda pjene niske ekspanzije za gašenje ulja i naftnih derivata u spremnicima*

Glavni pokazatelji koji karakteriziraju taktičke sposobnosti vatrogasnih jedinica

Voditelj gašenja požara mora ne samo poznavati sposobnosti postrojbi, već i moći odrediti glavne taktičke pokazatelje:

;
• moguće područje gašenja zračno-mehaničkom pjenom;
• mogući volumen gašenja pjenom srednje ekspanzije, uzimajući u obzir zalihe koncentrata pjene dostupne na vozilu;
• najveća udaljenost za dovod sredstava za gašenje požara.

Proračuni su dani prema Priručniku voditelja gašenja požara (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Utvrđivanje taktičkih mogućnosti postrojbe bez postavljanja vatrogasnog vozila na izvor vode

1) Definicija formula za vrijeme rada vodnih okana iz tankera:

trob= (V c -N p V p) /N st Q st 60(min.),

N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PC.),

• Gdje: trob- vrijeme rada debla, min.;
• V c- volumen vode u spremniku, l;
• N str- broj crijeva u glavnim i radnim vodovima, kom .;
• V str- volumen vode u jednom rukavu, l (vidi dodatak);
• N sv– broj vodenih debla, kom.;
• Q st- potrošnja vode iz debla, l / s (vidi dodatak);
• k- koeficijent koji uzima u obzir neravnine terena ( k= 1,2 - standardna vrijednost),
• L- udaljenost od mjesta požara do vatrogasnog vozila (m).

Osim toga, skrećemo pozornost na činjenicu da u priručniku RTP-a Taktičke sposobnosti vatrogasnih jedinica. Terebnev V.V., 2004 u odjeljku 17.1, data je potpuno ista formula, ali s koeficijentom od 0,9: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definicija formula za moguće područje gašenja vodom STiz tankera:

ST= (V c -N p V p) / J trtkalk60(m 2),

• Gdje: J tr- potreban intenzitet dovoda vode za gašenje, l / s m 2 (vidi dodatak);
• tkalk= 10 min. - procijenjeno vrijeme gašenja.

3) Definicija formula vremena rada dozatora pjene iz tankera:

trob= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

• Gdje: V r-ra- volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje dobivenog iz spremnika za punjenje vatrogasnog vozila, l;
• N GPS– broj HPS (SVP), kom;
• Q GPS- potrošnja otopine sredstva za pjenjenje iz HPS (SVP), l / s (vidi dodatak).

Da biste odredili volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje, morate znati koliko će se vode i sredstva za pjenjenje potrošiti.

K B \u003d 100-C / C = 100-6 / 6 \u003d 94 / 6 \u003d 15,7- količina vode (l) na 1 litru koncentrata pjene za pripremu 6% otopine (za dobivanje 100 litara 6% otopine potrebno je 6 litara koncentrata pjene i 94 litre vode).

Tada je stvarna količina vode po 1 litri koncentrata pjene:

K f \u003d V c / V po ,

• Gdje V c- volumen vode u spremniku vatrogasnog vozila, l;
• V po- volumen sredstva za pjenjenje u spremniku, l.

ako je K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - voda se potpuno potroši, a dio koncentrata pjene ostaje.

ako je K f > K in, tada V r-ra \u003d V od K in + V od(l) - pjenilo se potpuno potroši, a dio vode ostaje.

4) Definicija mogućeg formula za zapaljivu tekućinu i tekuću tekućinu za gašenje zračno-mehanička pjena:

S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtkalk60(m 2),

• Gdje: S t- površina gašenja, m 2;
• J tr- potreban intenzitet dovoda programskog rješenja za gašenje, l/s m 2;

Na t vsp ≤ 28 o C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 oko C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.

tkalk= 10 min. - procijenjeno vrijeme gašenja.

5) Definicija volumenska formula za zračno-mehaničku pjenu primljeno od AC:

V p \u003d V p-ra K(l),

• Gdje: V str– volumen pjene, l;
• DO- omjer pjene;

6) Definicija mogućeg gaseći volumen zračno-mehaničkih pjena:

V t \u003d V p / K s(l, m 3),

• Gdje: V t– volumen gašenja požara;
• K s = 2,5–3,5 – faktor sigurnosti pjene, koji uzima u obzir uništavanje HFMP-a zbog visoke temperature i drugih čimbenika.

Primjeri rješavanja problema

Primjer #1. Odredite vrijeme rada dva debla B s promjerom mlaznice od 13 mm na visini od 40 metara, ako je jedan rukavac d 77 mm položen prije grananja, a radne linije se sastoje od dva rukavca d 51 mm iz AC-40 ( 131) 137A.

Riješenje:

t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 min.

Primjer #2. Odredite vrijeme rada GPS-600 ako je tlak na GPS-600 60 m, a radni vod se sastoji od dva crijeva promjera 77 mm od AC-40 (130) 63B.

Riješenje:

K f \u003d V c / V prema \u003d 2350/170 \u003d 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 za 6% otopinu

V otopina \u003d V c / K in + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.

t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.

Primjer #3 Odredite moguće područje gašenja požara za VMP benzin srednje ekspanzije iz AC-4-40 (Ural-23202).

Riješenje:

1) Odredite volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje:

K f \u003d V c / V za \u003d 4000/200 \u003d 20.

K f \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 za 6% otopinu,

V otopina \u003d V za K in + V za = 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.

2) Odredite moguće područje gašenja:

S t \u003d V r-ra / J trtkalk60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.

Primjer #4 Odrediti mogući volumen gašenja (lokalizacije) požara srednje ekspanzionom pjenom (K = 100) iz AC-40 (130) 63b (vidi primjer br. 2).

Riješenje:

VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.

Zatim volumen kaljenja (lokalizacija):

VT = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.

Utvrđivanje taktičkih sposobnosti postrojbe s postavljanjem vatrogasnog vozila na izvorište vode

Riža. 1. Shema dovoda vode do crpljenja

Razmak u rukavima (komadi)	Udaljenost u metrima
1) Određivanje najveće udaljenosti od mjesta požara do glavnog vatrogasnog vozila N Cilj ( L Cilj ).
N mm ( L mm ) rad u crpljenju (duljina stupnja crpljenja).
N sv
4) Određivanje ukupnog broja vatrogasnih vozila za pumpanje N auth
5) Određivanje stvarne udaljenosti od mjesta požara do glavnog vatrogasnog vozila N f Cilj ( L f Cilj ).

• H n = 90÷100 m - pritisak na AC pumpi,
• H razmotati se = 10 m - gubitak tlaka u grananju i radnim crijevima,
• H sv = 35÷40 m - pritisak ispred cijevi,
• H u ≥ 10 m - tlak na ulazu u pumpu sljedećeg stupnja pumpanja,
• Z m - najveća visina uspona (+) ili spusta (-) terena (m),
• Z sv - najveća visina podizanja (+) ili spuštanja (-) debla (m),
• S - otpor jednog vatrogasnog crijeva,
• Q - ukupna potrošnja vode u jednom od dva najopterećenija glavna crijeva (l/s),
• L – udaljenost od izvora vode do mjesta požara (m),
• N ruke - udaljenost od izvora vode do mjesta požara u rukavima (kom.).

Primjer: Za gašenje požara potrebno je nabaviti tri debla B s promjerom mlaznice 13 mm, maksimalna visina debla je 10 m. Najbliži izvor vode je ribnjak koji se nalazi na udaljenosti od 1,5 km od požarišta, kota površine je jednolika i iznosi 12 m. Odrediti broj autocisterni AC − 40(130) za crpljenje vode za gašenje požara.

Riješenje:

1) Usvajamo metodu pumpanja od pumpe do pumpe duž jedne glavne linije.

2) Određujemo maksimalnu udaljenost od mjesta požara do glavnog vatrogasnog vozila u rukavima.

N CILJ \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.

3) Određujemo maksimalnu udaljenost između vatrogasnih vozila koja rade u pumpanju, u rukavcima.

N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.

4) Određujemo udaljenost od izvora vode do mjesta požara, uzimajući u obzir teren.

N P \u003d 1,2 L / 20 \u003d 1,2 1500 / 20 \u003d 90 rukava.

5) Odredite broj stupnjeva pumpanja

N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 koraka

6) Određujemo broj vatrogasnih vozila za ispumpavanje.

N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 kamiona cisterne

7) Određujemo stvarnu udaljenost do glavnog vatrogasnog vozila, uzimajući u obzir njegovu ugradnju bliže požarištu.

N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 rukava.

Stoga se čelno vozilo može približiti požarištu.

Metodologija za proračun potrebnog broja vatrogasnih vozila za opskrbu vodom mjesta gašenja požara.

Ako je zgrada zapaljiva, a izvori vode su na vrlo velikoj udaljenosti, tada će vrijeme utrošeno na polaganje crijevnih vodova biti predugo, a požar će biti kratkotrajan. U tom slučaju bolje je vodu dovoziti autocisternama uz paralelnu organizaciju crpljenja. U svakom konkretnom slučaju potrebno je riješiti taktički problem, uzimajući u obzir mogući razmjer i trajanje požara, udaljenost od izvora vode, brzinu koncentracije vatrogasnih vozila, kamiona s crijevima i druge značajke garnizona.

(min.) – vrijeme potrošnje AC vode na mjestu gašenja požara;

• L je udaljenost od mjesta požara do izvora vode (km);
• 1 - minimalni broj AC u rezervi (može se povećati);
• V kretanje je prosječna brzina kretanja AC (km/h);
• Wcis je volumen vode u AC (l);
• Q p - prosječna opskrba vodom pumpom koja puni AC, odnosno protok vode iz protupožarnog stupca instaliranog na protupožarnom hidrantu (l/s);
• N pr - broj uređaja za dovod vode do mjesta gašenja požara (kom.);
• Q pr - ukupna potrošnja vode iz vodoopskrbnih uređaja iz AC (l/s).

Riža. 2. Shema vodoopskrbe načinom dostave vatrogasnim vozilima.

Opskrba vodom mora biti nesmetana. Treba imati na umu da je na izvorima vode potrebno (obavezno) stvoriti mjesto za punjenje cisterni vodom.

Primjer. Odrediti broj cisterni AC-40(130)63b za dovod vode iz ribnjaka koji se nalazi 2 km od požarišta, ako je za gašenje potrebno dopremiti tri cijevi B s promjerom mlaznice 13 mm. Cisterne se pune gorivom AC-40(130)63b, prosječna brzina cisterni je 30 km/h.

Riješenje:

1) Određujemo vrijeme putovanja AC do mjesta požara ili natrag.

t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.

2) Određujemo vrijeme za punjenje cisterni.

t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.

3) Određujemo vrijeme utroška vode na mjestu požara.

t OSIP \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.

4) Određujemo broj cisterni za prijevoz vode na požarište.

N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 kamiona cisterne.

Metoda proračuna dovoda vode do mjesta gašenja požara pomoću sustava hidrauličkih dizala

U prisutnosti močvarnih ili gusto zaraslih obala, kao i na značajnoj udaljenosti od površine vode (više od 6,5-7 metara), koja prelazi dubinu usisavanja protupožarne pumpe (visoka strma obala, bunari itd.), potrebno je koristiti hidraulički elevator za uzimanje vode G-600 i njegove modifikacije.

1) Odredite potrebnu količinu vode V SIST potrebno za pokretanje sustava hidrauličkog dizala:

VSIST = NR VR K ,

NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,

• Gdje NR− broj crijeva u sustavu hidrauličkog dizala (kom.);
• VR− volumen jednog rukavca duljine 20 m (l);
• K− koeficijent ovisno o broju hidrauličkih dizala u sustavu pogonjenom jednim vatrogasnim vozilom ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
• L– udaljenost od AC do izvora vode (m);
• ZF- stvarna visina uspona vode (m).

Nakon utvrđivanja potrebne količine vode za pokretanje sustava hidrauličkog dizala, dobiveni rezultat se uspoređuje sa zalihama vode u vatrogasnom vozilu, te se utvrđuje mogućnost puštanja ovog sustava u rad.

2) Utvrdimo mogućnost zajedničkog rada AC pumpe sa sustavom hidrauličkog dizala.

I =QSIST/ QH ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

• Gdje I– faktor iskorištenja pumpe;
• QSIST− potrošnja vode hidroelevatorskim sustavom (l/s);
• QH− napajanje vatrogasne pumpe (l/s);
• NG− broj hidrauličkih dizala u sustavu (kom.);
• Q 1 = 9,1 l/s − pogonska potrošnja vode jednog hidrauličkog dizala;
• Q 2 = 10 l/s - opskrba jednog hidrauličkog dizala.

Na I< 1 sustav će raditi kada I \u003d 0,65-0,7 bit će najstabilniji zglob i pumpa.

Treba imati na umu da kada se voda uzima iz velikih dubina (18-20 m), potrebno je stvoriti visinu crpke od 100 m. Pod tim uvjetima, radni protok vode u sustavima će se povećati, a protok crpke smanjit će se u odnosu na normalu i može se ispostaviti da će zbroj i izbačeni protok premašiti protok crpke. Pod tim uvjetima sustav neće raditi.

3) Odredite uvjetnu visinu porasta vode Z USL za slučaj kada duljina vodova crijeva ø77 mm prelazi 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· hR(m),

Gdje NR− broj rukava (kom.);

hR− dodatni gubici tlaka u jednom rukavcu na dionici voda preko 30 m:

hR= 7 m na Q= 10,5 l/s, hR= 4 m na Q= 7 l/s, hR= 2 m na Q= 3,5 l/s.

ZF – stvarna visina od razine vode do osi crpke ili grla spremnika (m).

4) Odredite tlak na AC pumpi:

Kada se voda uzima jednim hidrauličkim dizalom G-600 i radi s određenim brojem vodenih okana, tlak na pumpi (ako duljina gumiranih crijeva promjera 77 mm do hidrauličkog dizala ne prelazi 30 m) određeno od tab. 1.

Odredivši uvjetnu visinu porasta vode, na isti način nalazimo tlak na pumpi prema tab. 1 .

5) Definirajte graničnu udaljenost L ITD za nabavku sredstava za gašenje požara:

LITD= (NH- (NR± ZM± ZST) / SQ 2 ) · 20(m),

• Gdje HH− pritisak na pumpu vatrogasnog vozila, m;
• HR− glava na grani (uzeto jednako: HST+ 10), m;
• ZM − visina (+) ili pad (-) terena, m;
• ZST− visina podizanja (+) ili spuštanja (−) debla, m;
• S− otpor jednog rukavca glavnog voda
• Q− ukupni protok iz okna spojenih na jedan od dva najopterećenija magistralna voda, l/s.

Stol 1.

Određivanje tlaka na pumpi tijekom unosa vode hidrauličkim dizalom G-600 i rada osovina prema odgovarajućim shemama za dovod vode za gašenje požara.

6) Odredite ukupan broj rukava u odabranoj shemi:

N R \u003d N R.SIST + N MRL,

• Gdje NR.SIST− broj crijeva sustava hidrauličkog dizala, kom;
• NSCRL− broj rukavaca glavnog crijeva, kom.

Primjeri rješavanja problema primjenom sustava hidrauličkih dizala

Primjer. Za gašenje požara potrebno je podnijeti dva debla, odnosno na prvi i drugi kat stambene zgrade. Udaljenost od požarišta do cisterne ATs-40(130)63b instalirane na izvoru vode je 240 m, kota terena je 10 m. dovode je do debla za gašenje požara.

Riješenje:

Riža. 3 Shema zahvata vode pomoću hidrauličkog dizala G-600

2) Određujemo broj rukavaca položenih na hidraulično dizalo G-600, uzimajući u obzir neravnine terena.

N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4

Prihvaćamo četiri omota od AC do G-600 i četiri omota od G-600 do AC.

3) Odredite količinu vode potrebnu za pokretanje sustava hidrauličkog dizala.

V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

Dakle, ima dovoljno vode za pokretanje hidroelevatorskog sustava.

4) Utvrđujemo mogućnost zajedničkog rada sustava hidrauličkog elevatora i pumpe autocisterne.

I \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1

Rad sustava hidrauličkog elevatora i pumpe cisterne bit će stabilan.

5) Pomoću hidrauličkog elevatora G-600 određujemo potreban tlak na pumpi za uzimanje vode iz rezervoara.

Budući da duljina rukavaca do G−600 prelazi 30 m, prvo određujemo uvjetnu visinu porasta vode: Z

Volumen opskrbe vatrogasnom vodom (W pr) određuje se iz uvjeta skladištenja vode potrebne za:

Gašenje pjenom unutar 15 minuta (0,4 sata) (klauzula 3, Dodatak 3 SNiP 2.11.03-93)

W 1 \u003d 0,4 x 18,8 x 3,6 \u003d 27,072 m 3

Navodnjavanje vodom (hlađenje) 6 sati (klauzula 8.16 SNiP 2.11.03-93)

Š 2 \u003d 6 x (38,13 + 21,46) x 3,6 \u003d 1287,144 m 3

Unos vode iz hidranata u roku od 3 sata (klauzula 2.24 SNiP 2.04.02-84 *).

W 3 \u003d 3 x 0,25x (38,13 + 21,46 + 18,8) x 3,6 \u003d 211,653 m 3

W pr \u003d W 1 + W 2 + W 3 \u003d 27,072 + 1287,144 + 211,653 \u003d 1525,869 ≈ 1526 m 3.

Prihvaćamo za ugradnju dva spremnika RVS-1000, svaki zapremine 1000 m 3. Spremnici se zagrijavaju ogrjevnom vodom. Temperatura vode u spremnicima održava se na plus 10 stupnjeva C.

Pretpostavlja se da je standardno vrijeme oporavka volumena požara u spremnicima 24 sata (str. 2.25 SNiP 2.04.

1526 / 24 \u003d 63,58 m 3 / sat \u003d 17,66 l / s (8,67 l / s u svakom spremniku).

Kapacitet cjevovoda, uzimajući u obzir smanjenje potrošnje vode za kućanstvo i potrebe poduzeća za piće do 70% (bilješka 2, klauzula 2.25 SNiP 2.04.02-84 *), bit će:

63,58 + 0,7 x 2,285 = 65,18 m 3 / h = 18,01 l / s

2.4 Odabir protupožarnih pumpi

Crpku za dovod vode iz spremnika u prstenasti protupožarni vodovod odabiremo prema sljedećim podacima:

Kapacitet pumpe Q = 99,7 l/s ≈ 360 m3/h;

Glava ispred protupožarnih monitora i generatora pjene - nazivna 60 m (radna 40-80 m);

Promjer usisnog voda – 400 mm

Promjer tlačnih vodova - 250 mm

Duljina cjevovoda od PS do najudaljenijeg potrošača je 0,8 km;

(duž prstena, uz moguće obustavljanje jedne dionice radi sanacije - 1,1 km)

H \u003d 60 + 1,2 x L x 1000i \u003d 60 + 1,2 x 0,8 x 19,9 \u003d 79,1 ≈80 m;

H \u003d 60 + 1,2 x L x 1000i \u003d 60 + 1,2 x 1,1 x 19,9 ≈ 86 m.

Primamo na ugradnju tri crpne jedinice (2 radne; 1 rezervna) marke 1D200-90 (D K = 270 mm) sa elektromotorom 5AM250M2U3, snage 90 kW. Radni interval crpke u smislu produktivnosti je od 140 do 250 m 3 / h. Maksimalni protok koji nam je potreban od 360 m 3 / h osigurat će dvije pumpe u paralelnom radu s visinom od 92 m vode. Umjetnost.

2.5 Odabir cirkulacijskih crpki

Kako bi se spriječilo smrzavanje vode u prstenastom cjevovodu, ona cirkulira s povratkom u spremnike s temperaturom ne nižom od plus 5 stupnjeva C.

Učinkovitost crpki i debljina toplinske izolacije cjevovoda nadzemnog prstenastog cjevovoda za gašenje požara uzimaju se metodom odabira iz uvjeta sprječavanja stvaranja ledene kore u cijevi i iz proračuna sprječavanja pada temperature vode u cjevovodu ispod plus 5 stupnjeva C prema metodi SN 510-78.

Odredimo temperaturu vode na početku tlačnog voda, ako nije dopušteno stvaranje ledene kore u cijevi. Radijus čelične cijevi r= 0,125 m. Duljina prstenaste cijevi l = 1600 m. Potrošnja vode G=10000 kg/h. Toplinska izolacija cijevi - školjke od poliuretanske pjene poliuretanske pjene d u = 0,06 m; koeficijent toplinske vodljivosti poliuretanske pjene l i = 0,028 W/(m×°C). Minimalna prosječna dnevna temperatura zraka t V = - 57° N. Brzina vjetra v= 7,7 m/s. Brzina vode u cjevovodu DN 250 mm pri zadanom protoku v c = 0,057 m/s.

Pri zadanoj temperaturi vode na kraju izračunate dionice cjevovoda t k \u003d 5 stupnjeva C i debljini toplinske izolacije d i temperatura vode na početku odjeljka za izračun t n mora biti najmanje

t n = (t Do -t V) e j w + t V ,

Gdje t c - minimalna prosječna dnevna temperatura vanjskog zraka, °S;

e - eksponent (eksponencijalna funkcija)

a c - koeficijent prijenosa topline od vode do unutarnjih stijenki cijevi, W / m 2 × ° S), određen formulom

a n - koeficijent prijenosa topline s površine cjevovoda i vanjskog zraka, W / (m 2 × ° C), određen ovisno o vanjskom polumjeru (s izolacijom) i brzini vjetra

v - brzina vjetra, m/s.

Prema gornjim formulama određujemo vrijednosti

a c \u003d 1415 x 0,057 0,8 / (2x0,125) 0,2 \u003d 188,74 W / (m × ° C)

R in \u003d 1 / (2x2,14x188,74 x 0,125) \u003d 0,006746 m × ° C / W

a n \u003d 37 x 7,7 0,8 / 0,2 \u003d 231,076 W / (m 2 × ° C)

R n \u003d 1 / 2x3,14 (0,125 + 0,1) x 231,076 + 1 / 2x3,14x0,028 x ln [(0,125 + 0,06) / 0,125] \u003d 2,232 m × ° C / W

φ 3 \u003d 1600 / 1,16x10000x (0,06746 + 2,232) \u003d 0,0616

t n \u003d (5-(-57)) e 0,07 + (-57) \u003d 8,94 ° C

Dakle, početna temperatura od 10 st. Pri tome je dovoljno da pri protoku cirkulacije od 10 m 3 / sat i debljini izolacije od poliuretanske pjene od 60 mm temperatura na kraju prstenastog cjevovoda ne padne ispod + 5 stupnjeva C.

Prihvaćamo za ugradnju crpke marke Irtysh-CML 50/130-1,5/2 kapaciteta 10 m 3 / sat, visine 21 m, u količini od 3 komada (1 radna, 2 pripravna), u skladu s s klauzulom 7.3 CH 510-78.

3 Radni dio

3.1 Opis sheme gašenja požara

1. Početni podaci za izračun;
2. Proračun ugrađene zavojnice;
3. Zaključak;
4. Popis korištenih izvora

1. UVOD

Proračun ugrađenog spiralnog grijača za spremnik vode u vertikalnom spremniku zapremine 500 m 3 izrađuje se prema tehničkim specifikacijama Naručitelja za uvjete rada pri minimalnoj vanjskoj temperaturi od -42°C i temperaturi vode u spremnik od +5 do +20°C.

1. POČETNI PODACI ZA IZRAČUN.

Promjer spremnika goriva - D = 9,17m

Visina spremnika - H = 7,5m (bez krova),

Debljina stijenke spremnika - δ b. = 4,0 m,

Materijal stijenke spremnika - ugljični čelik,

Debljina izolacijskog sloja je δ van. . = 50 mm (mineralna vuna P100);

Popunjenost - 0,92

Početna temperatura vode - t in1 \u003d 5,0 ° S

Konačna temperatura vode - t u 2 = 20,0 ° S

Vrijeme zagrijavanja vode - t \u003d 7,5 sati.

Početna temperatura vode za grijanje - t g1 = 95,0 ° S

Konačna temperatura vode za grijanje - t g2 = 70,0 ° S

Minimalna temperatura okoline - t s \u003d -42 ° S

Cijev izmjenjivača grijača - Ø 57x3,0 mm

1. PRORAČUN UGRAĐENE BOJNICE.

3.1. Fizičke konstante medija.

Fizičke konstante medija određene su iz dostupnih izvora ,,,

Tablica I

4. ZAKLJUČAK

Prema rezultatima proračuna, u vertikalnom spremniku hladne vode za gašenje požara volumena 500 m 3 unutarnjeg promjera 9170 mm, debljine stijenke 4 mm i visine 7500 (bez krova), ugrađena zavojnica ugrađena je od bešavne cijevi Ø 57x3 mm (GOST 8732-78) ukupne duljine 170 m s vanjskom površinom ~ 30 m 2 .

Hidraulički otpor zavojnice je 0,157 MPa (1,57 kgf / cm 2).

Ugrađena zavojnica ugrađena je u središnjem dijelu na oznaci 300 : 560 mm od razine dna spremnika s izlazom ulaznih i izlaznih mlaznica izvan tijela spremnika na udaljenosti od ~ 200 mm, na koju se zatvara spojeni su -off ventili.

Izračunata zimska temperatura uzeta je prema zadatku - (-42°C).

Nositelj topline je topla voda temperature 95 : 70°C.

Radi smanjenja gubitaka topline u okolinu duž vanjske stijenke spremnika izvedena je toplinska izolacija od termoizolacijskih ploča δ=50mm i pocinčanog lima debljine 0,6mm.

5. POPIS KORIŠTENIH IZVORA.

1. S.S. Kutateladze, V.M. Borishansky. Priručnik za prijenos topline. Gosenergoizdat, -L., -M., 1959
2. K.F. Pavlov i dr. Primjeri i zadaci iz kolegija Procesi i aparati kemijske tehnologije. Izdavačka kuća "Kemija", 1970.
3. William H. McAdams. Prijenos topline. Državna znanstvena i tehnička izdavačka kuća, - M., 1961.
4. GOST 305-82. Dizel gorivo. Tehnički podaci. Izdavačka kuća za standarde. –M.
5. V.P. Isachenko, V.A. Osipova, A.S. Sukomel. Prijenos topline. Energoizdat, -M., 1981
6. tj. Idelchik. Priručnik o hidrauličkom otporu. Gosenergoizdat, -L., -M., 1960
7. Priručnik strojarskog inženjera, svezak 2, Mashgiz, Moskva, 1960.

Nemoguće je potpuno eliminirati mogućnost požara, stoga vlasnici poduzeća i organizacija, vlasnici privatnih zgrada i građevina, kao i stanari, moraju voditi računa o pravilnom izboru i postavljanju vatrogasnih spremnika.

Posebni uvjeti za postavljanje kontejnera

Za gašenje požara koriste se izvori vode – prirodne ili umjetne akumulacije. Ako ih nema u blizini poduzeća, potrebna je vatrogasna cisterna, spremnik za skladištenje vode u slučaju potrebe gašenja požara.

Za postavljanje spremnika stručnjaci pažljivo odabiru mjesto i vrstu spremnika koji zadovoljava potrebe poduzeća. Izračun uzima u obzir čimbenike kao što su brzina punjenja spremnika vodom, dovod vode u vatrogasni hidrant, mogućnost smrzavanja, isparavanje. Ako postoji opasnost od smrzavanja vode, posuda se produbi duboko u zemlju, ili se stavi u grijanu prostoriju, a tijekom isparavanja osigurava se dodatni dotok vode. U blažoj klimi može se nalaziti na površini zemlje.

Različiti spremnici prema korištenom materijalu

• Metalni - izrađen od debelog čeličnog lima zavarivanjem, s nanesenim antikorozivnim premazom. Izrađuju se od vodoravnih ili okomitih cilindara (zapremine od 100 do 5,0 tisuća kubičnih metara). Ponekad se u tu svrhu koriste rabljeni željeznički spremnici kapaciteta 20 - 100 kubnih metara, povezani odozdo cjevovodom;
• Monolitni armirani beton ili sastavljeni od ploča s monolitnim kutnim i donjim priključkom - spremnici volumena preko 5,0 tisuća kubičnih metara. m. sadrže otvore za unos vode. Volumen kontejnera ovisi o projektnim proračunima štićenog objekta;
• Nedavno su se aktivno koristile plastične posude. Razlikuju se u maloj težini. Voda zadržava svoje kvalitete. Stručnjaci izražavaju mišljenja o mogućem radu do 50 godina. Zapremina spremnika doseže 200,0 tisuća kubičnih metara. m.

Klasifikacija prema mjestu i namjeni

Postoje vatrogasni spremnici i stacionarni, gore opisani, i prenosivi vozilom (automobilom, helikopterom). Mobilni spremnici imaju laganu konstrukciju, brzo se spajaju i pune vodom te su pouzdani u radu.

Vatrogasne cisterne moraju ispunjavati propisane parametre i zadovoljavati određene parametre. Količina vode pohranjene u spremniku trebala bi biti dovoljna za gašenje požara iz vanjskih hidranata, unutarnjih slavina.

Ovisno o namjeni, volumen spremnika se dijeli na:

• hitan slučaj;
• vatrogasci;
• dodatni;
• reguliranje.

Hitna pomoć volumen je namijenjen u slučaju nepredviđene situacije povezane s kvarom vodoopskrbnog sustava, za dopunu zaliha vode. Osigurava potreban dotok iz mreže u vrijeme sanacije kvara na vodovodu.

Vatrogasac dizajniran za korištenje vode tijekom gašenja požara i srodnih proizvodnih potreba povezanih s kroćenjem elemenata.

Dodatni koristi se ako se objekt nalazi izvan naselja i za gašenje je potrebno više od 40 litara vode u sekundi.

Regulatorni izračunava se prema posebnoj formuli, uzimajući u obzir raspored punjenja i dodavanja vode, ako se isporučuje bez prekida.

Značajke dizajna spremnika

Vatrogasni spremnik sastoji se od sljedećih elemenata:

• ulazne i izlazne cijevi;
• ventilacija;
• uređaj za prelijevanje;
• odvodna cijev;
• stube;
• grotla.

Moguća je ugradnja dodatnih elemenata: senzora za sprječavanje prelijevanja, uređaja za kontrolu razine vode, krovnih prozora, cjevovoda za ispiranje.

Dovodna cijev na svom kraju ima difuzor koji se nalazi jedan metar iznad razine vode. U odvodnu cijev na dnu ugrađen je konfuzor s rešetkom. Razlika između maksimalne dovodne i minimalne crpljene vode predstavlja karakteristiku preljevnog uređaja. Dno spremnika ima blagi nagib prema odvodnoj cijevi spojenoj na kanalizaciju ili jarak.

Položaj otvora raspoređen je na takav način da se dobije slobodan pristup dovodnim i odvodnim cijevima. Tamo gdje će se skladištiti pitka voda, otvori moraju biti dobro zaključani i zapečaćeni. Spremnik je opremljen ventilacijom, au slučaju pitke vode - filtrima za zaštitu od onečišćenog zraka.

Izračun volumena spremnika

Propisi o zaštiti od požara zahtijevaju da poduzeće ima najmanje dva spremnika za gašenje požara, koji moraju biti smješteni neovisno jedan o drugom i napunjeni vodom najmanje pola volumena.

Izračun protupožarnog kapaciteta provodi se prema posebnoj formuli. Da biste to učinili, odredite potrebnu količinu vode:

• gašenje požara u trajanju od tri sata,
• za potrebe kućanstva vezane uz gašenje požara,
• za zalijevanje obližnjih objekata kako bi se spriječilo njihovo paljenje.

Ovo je definicija izvornog volumena. Vrijednosti koje ga smanjuju sastoje se od brzine opskrbe vodom, mogućnosti nadopunjavanja zaliha tijekom požara.

Radijus usluge je:

• 100 - 150 m kada je spremnik opremljen vatrogasnim pumpama;
• 200 m - u prisutnosti stanica za gašenje požara i pumpi;
• Do 10 m - 1. i 2. kategorija vatrootpornosti;
• 30 m - 3. i 5. kategorija.

Vanjski vodovod mora biti prisutan u svakom industrijskom i poljoprivrednom objektu. Za ruralna područja brojka je nešto drugačija i iznosi 5 l / s, au urbanim područjima pri servisiranju visokih zgrada, na primjer, za zgradu od 12 katova, protok je 35 l / s.

Položaj spremnika

Vatrogasni spremnici trebaju biti smješteni na takav način da tijekom požara omoguće prikladan pristup vatrogasnim vozilima i Ministarstvu za hitne situacije. Ulaz u njih mora biti otvoren u bilo koje doba dana. Potrebno je izračunati kapacitet i položaj spremnika tako da osiguravaju mlaz vode najmanje 4 metra iznad sebe.

Pravilno izračunati volumeni spremnika pouzdano su jamstvo uspješnog gašenja požara i sprječavanja paljenja susjednih objekata i prostora.

Vatrogasni spremnik je obavezan uvjet za bilo koji industrijski objekt. Bez toga je iznimno teško proći inspekciju regulatornih tijela. Ali kako bi se izbjegli problemi, spremnik mora ispunjavati niz zahtjeva, osigurati potrebnu stopu punjenja vodom, njegovu opskrbu crijevima itd. Stoga je vrlo važno odabrati pravu vrstu spremnika i izračunati njegove glavne parametre

vatrogasna cisterna- ovo je zatvoreni metalni spremnik za akumulaciju, skladištenje i isporuku industrijske vode. Takvi spremnici sastoje se od nekoliko strukturnih elemenata:

• okvir;
• vrat;
• podržava.

Također, spremnici su obično opremljeni hidro- i toplinskom izolacijom te raznim regulacijskim i zapornim ventilima. Prema SNiP-u, uređaji su također potrebni za kontrolu razine vode, tlaka itd.

Po vrsti izvedbe vatrogasne cisterne tamo su:

• vodoravno i okomito;

• pod zemljom i nad zemljom.

Izbor jedne ili druge vrste spremnika ovisi o karakteristikama objekta, dostupnosti slobodnog prostora na području poduzeća itd.

Proračun vatrogasnog spremnika

Proračun volumena vatrogasnog spremnika proizvedene na temelju količine vode potrebne za gašenje požara. U prosjeku, za industrijske zgrade iz kategorija C, D i D, volumen se izračunava na temelju prosječnih vrijednosti, minimalni protok je 10 l / s.

Ali točan izračun provodi se na temelju velikog broja čimbenika, prema tablicama danim u SNiP 2-04-02-84. Posebno se uzimaju u obzir sljedeći čimbenici:

• klasa vatrootpornosti zgrade (prema SNiP 2.01.02-85);
• kategorija prostorija prema stupnju opasnosti od požara;
• broj etaža i površina (volumen u m³) zgrade;
• potencijalni broj istodobnih požara.

Točno proračuni vatrogasnih spremnika trebali bi rukovati stručnjaci s potrebnim licencama i dozvolama za projektiranje takvih struktura. To će pomoći u jednostavnoj koordinaciji projekta s teritorijalnim tijelima državnog vatrogasnog nadzora i dobivanju dopuštenja za njegovo puštanje u rad.

Ugradnja vatrogasnog spremnika

Projektantsko-montažna grupa OLAND specijalizirana je za proizvodnju metalnih konstrukcija od 2007. godine. Mi smo poduzeće punog ciklusa koje ima sve potrebne ljudske i tehničke resurse za proizvodnju kontejnera bilo koje veličine. Jedan od naših prioriteta je stvoriti najprikladnije uvjete za suradnju za kupce. Stoga pružamo cijeli niz usluga:

• oblikovati;
• proizvodnja;
• dostava na gradilište i ugradnja vatrogasnih spremnika;
• dopuniti spremnik potrebnom opremom;
• arhitektonski nadzor i kontrola kvalitete;
• Održavanje.

Naša tvrtka jamči visoku kvalitetu proizvoda i svih vrsta izvedenih radova, kao i brzo izvršenje narudžbi.